Get Adobe Flash player

Справочник по расчету проводов и кабелей (карпов)



Скачать книгу бесплатно!

0  

...подождите пожалуйста, добавляется отзыв...


--------------- page: ; remove-txt -----------

--------------- page: 1 -----------
СОДЕРЖАНИЕ
Раздел первый. Общие сведения
1-1. Условные обозначения и вспомогательные таблицы .
1-2. Основные сведения из теории электротехники ....
1-3. Определения
1-4. Номинальные напряжения
1-5.
Раздел второй. Краткие сведения о конструкции
проводов и кабелей и условиях их прокладки ....
2-1.
2-2. Провода и шнуры установочные изолированные ...
2-3. Снло^ые кабели
2-4.
мещениях
Раздел третий. Определение расчетных электрических нагрузок
3-1.
3-2.
Раздел четвертый. Выбор сечений проводов и кабелей по условию нагревания
4-1.
и щнны
4-2. Выбор максимальной токовой защиты линий
4-3.
Раздел пятый. Выбор сечений проводов и кабелей
по допустимой потере напряжения
5-1.
5-2. Расчет сети по допустимой потере напряжения без
учета индуктивного сопротивления линии
5-3. Расчет сети по потере напряжения с учетом индуктивности линий
5-4. Расчет по потере напряжения линии переменного
тока, выполненной стальными проводами
.
удельных потерь напряжения
Рас,чет по потере напряжения и условию наименьшей

затраты металла
--------------- page: 2 -----------
5-7. Расчет по потере напряжения и условию постоянной
плотности тока .
5-8. Выбор ответвления обмотки высшего напряжения понижающего трансформатора
Раздел шестой. Выбор проводников по термической

и динамической устойчивости току короткого

замыкания
Раздел седьмой. Проверка условия срабатывания

защитного аппарата при коротком замыкании

в электрических сетях напряжением до 1000 в . . . 179
Раздел восьмой. Выбор проводов и кабелей по экономической плотности тока
Раздел девятый. Потери мощности и электроэнергии в электрических сетях
Раздел десятый. Технико-экономические расчеты . . 201
Литература . .
--------------- page: 3 -----------
■ф. Ф. КАРПОВ и | В. Н. КОЗЛОВ]
СПРАВОЧНИК
ПО РАСЧЕТУ ПРОВОДОВ

И КАБЕЛЕЙ
Издание второе
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЭНЕРГИЯ»
МОСКВА
--------------- page: 4 -----------
Книга содержит справочные таблицы по расчету

электросетей напряжением до 10 кв включительно по

условиям нагревания, допустимой потери напряжения и

экономической плотности тока. Таблицы сопровождаются кратким изложением методов расчета и решением

поясняющих примеров.
Кроме сведений технического характера, приведены

данные для экономического сравнения вариантов выполнения линий.
Справочник рассчитан на электротехников, работающих по проектированию промышленных и коммунальных электросетей, а также может служить пособием для электротехников и электромонтеров, занятых

на монтаже и эксплуатации электрических сетей.

Карпов Федор Федорович, | Козлов Валерьян Николаевич [.
Справочник по расчету проводов и кабелей, изд. 2-е.
М.—Л., издательство „Энергия", 1964.
224 с. с черт.
Тематический плаи 1961 г., № 105.
Редактор Е. А. Каминский
Сдано в набор 12/Ш 1964 г.
Т-04374
Тираж 37 ООО экз.
Московская типот-рафия № 10 Гла®полиграфпрома

Государственного комитета Совета Мин.истроз СССР «о иеч«тл
Шлюзовая -наб.. 10.
--------------- page: 5 -----------
РАЗДЕЛ ПЕРВЫЙ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
1-1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ
ТАБЛИЦЫ

Единицы измерения
С 1 января 1963 г. введен ГОСТ 9867-61, устанавливающий

применение Международной системы единиц СИ,

основными единицами которой являются: метр, килограмм (единица-массы), секунда, ампер, градус Кельвина и свеча.
Международная система единиц должна применяться как предпочтительная во всех областях наукн, техники и народного хозяйства, а также при преподавании.
В табл. 1-1 приведены наиболее употребительные единицы измерения.
Для единиц измерения, не входящих в Международную систему СИ, приводятся значения переходных коэффициентов:
1 кет • ч=3,6 ■ 106 <Эяс=3,6 Мдж;
1 кГ ■ л!=9,80665 дж (с округлением 9,81 дж);
1
|1°К=1°С;
/°К=/°С+273,15,
где f К — температура в градусах Кельвина;
t° С — температура в градусах стоградусной шкалы (шкала

Цельсия).
ОБОЗНАЧЕНИЯ МАТЕМАТИЧЕСКИЕ
> — больше
Ss — больше или равно
< — меньше
--------------- page: 6 -----------
.rr_ — меньше или равно

^ — приблизительно
sa
оо
2
Таблица 1-1
Единицы измерения
Наименование
Обозначение
Наименование
Обозначение
Электрические
Z
единицы
кг
Ампер
а
т
Килоампер
ка
Вольт
в
Киловольт
кв
м
Ватт
вт
мм
Киловатт
квт
см
Мегаватт
Мет
км
Вольт-ампер
еа
Киловольт-ампер
ква
Мегавольт-ампер
Мва
м2
Ом
ом
ММ2
Мегом
Мом
Вольт-ампер реактивный
вар
м3
Киловольт-ампер реакквар
мм3
тивный
Герц
гц
сек
Меры температуры
мин
Градус стоградусной
°С
ч
шкалы
квт-ч
кГ'М
ккал
дж
кдж
Мдж
Градус Кельвина
°К
Меры массы
Грамм
Килограмм
Тонна
Меры длины
Метр
Миллиметр

Сантиметр .
Километр
Меры поверхности
Квадратный метр

Квадратный миллиметр
Меры объема
Кубический метр

Кубический миллиметр
Меры времени
Секунда
Минута
Час
Меры энергии
Киловатт-час
.Килограммометр
Килокалория
Джоуль
Килоджоуль
Мегаджоуль
--------------- page: 7 -----------
Таблица 1-2
Функции тригонометрических величин
COS <р
sin с
tg <?
COS (f
sin <p
tg V
1
0
0
0,77
0,638
0,828
0,99
0,141
0,143
0,76
0,650
0,855
0,98
0,199
0,203
0,75
0,661
0,882
0,97
0,243
0,251
0,74
0,673
0,909
0,96
0,280
0,292
0,73
0,683
0,936
0,95
0.329
0,72
0,694
0,963
0,94
0,341
0,363
0,71
0,704
0,990
0,93
0,368
0,395
0,70
0,714
1,020
0,92
0,392
0,426
0,69
0,724
1,049
0,91
0,415
0,456
0,68
0,733
1,078
0,90
0,436
0,484
0,67
0,742
1,108
0,89
0,456
0,512
0,66
0,751
1,138
0,88
0,475
0,540
0,65
0,759
1,168
0,87
0,493
0,567
0,64
0,768
1,201
0,86
0,510
0,593
0,63
0,776
1,233
0,85
0,527
0,620
0,62
0,785
1,266
0,84
0,543
0,646
0,61
0,792
1,299
0,83
0,558
0,672
0,60
0,800
1,333
0,82
0,572
0,698
0,55
0,835
1,518
0,81
0,586
0,724
0,50 .
0,866
1,732
0,80
0,600
0,750
0,45
0,893
1,990
0,79
0,613
0,776
0,40
0,916
2,290
0,78
0,626
0,802
--------------- page: 8 -----------
Таблица 1-3
Обозначения условные графические для электрических

схем (ГОСТ 7624-62)
Наименование
| Обозначение
Ток постоянный. Напряжение постоянное
Ток переменный. Напряжение переменное. Общее обозначение
Ток переменный трехфазный 50 гц
3 /\/ 50 гц
Провод нулевой
N
Фазы сети трехфазного тока:
а)
1 ООО в
б)
А, В, С, О

а, Ь, с, о~
Полярность отрицательная

Полярность положительная
+
Заземление
Направление передачи тока, сигнала или потока энергии
II
Соединение электрическбе металлическое разъемное и неразъемное. Общее обозначение

Примечание. В схемах энергопитания для изображения разъемного

и неразъемного соединения допускается

использовать следующее обозначение.
О
--------------- page: 9 -----------
Продолжение табл. 1-3
Наименование
Обозначение
Элемент Нагревательный

Сопротивление для схем эквивалентных и схем замещения:
а) активное
-со-
б) реактивное
-ии-
в) полное
-03-
г) индуктивное
*1 \
д) емкостное
хе
i
Провод, кабель, шина электрической цепи:
Общее обозначение
——
Провод гибкий
-ОЛ-
@c?nQ- Много-

линейное линейное
Цепь из двух, трех и п проводов

кабелей, шин
—/#— п —
Цепь электрическая четырехпроводная.
Провода четырехпроводной трехфазной электрической вдпи
--------------- page: 10 -----------
П^одолжение табл. 1-3
Наименование
ОЗозначение
Провода, кабели, шины пересекающиеся, электрически не соединенные
Cd#GJWHeuf/oe Многолинейяое
4U-
Провода, кабели, шины пересекающиеся, электрически соединенные
Ответвление одного провода, кабеля, шины
Т
Слияние и разветвление проводов

и кабелей
Примечание. Допускается

изображать слияние и разветвление проводов и кабелей под прямым углом
II111!
Провод скрученный (шнур)

Муфта кабельная концевая
Муфта кабельная соединительная
Муфта кабельная ответвительная
Повреждение изоляции между

проводами
-=&
Повреждение изоляции на землю
т
Машина вращающаяся. Общее

обозначение
6
--------------- page: 11 -----------
tlродолжение табл. 1-3
Наименование
Обозначение
Трансформатор. Общее обозначение
8
Батарея из гальванических или

аккумуляторных элементов
■—1[—1{""~
Предохранитель плавкий. Общее

обозначение
Ф
Выключатель однополюсный
t
Выключатель четырехполюсный
i
Переключатель на одно направление (однолюсный):
а)
б)
тье положение нейтральное)
V
u
Разъединитель однополюсный
J-
Выключатель автоматический воздушный. Общее обозначение
Выключатель высокого напряжения трехполюсный.

Приме-чание. В схемах

электроснабжения допускается

высоковольтный выключатель

изображать, как указано
0
Обмотка реле, контактора и магнитного пускателя
--------------- page: 12 -----------
Таблица 1-4
Обозначений условЙые графические электрического обору-

лования и проводок на планах (ГОСТ 7621-55)
Наименование
Обозначение
Электродвигатель асинхронный
О
Электродвигатель синхронный
©
Несколько электродвигателей, составляющих

многодвигательный привод
о
Трансформатор
GD
Подстанция трансформаторная
IB
Щит, пульт, шкаф управления
czn
Щит, сборка распределительные
еш
Шкаф распределительный (силовой и освещения)
в
Щиток групповой рабочего'освещения
Щиток групповой аварийного освещения
Пускатель

--------------- page: 13 -----------
Продолжение табл. 1-4
Наименование
Обозначение
Реостат
т

Ящик с автоматом
в
Ящик с рубильником
гтп
Ящик с предохранителями
С2D
Ящик с рубильником и предохранителями
СЮ
Кнопка управления
G3
Линия силовой распределительной сети переменного тока напряжением до 500 в

включительно
Линия силовой распределительной сети переменного тока напряжением свыше 500 в

Линия сети рабочего освещенвя:
- а) для чертежей только электроосвещения
б) для чертежей с совмещенными сетями

(силовой и осветительной)

Линия сети аварийного освещения:
а)
ния
б)
ми (силовой и осветительной)
Линия сети 36 в и ниже
Линия заземления
-/-■У—J-
--------------- page: 14 -----------
Продолжение табл 1-4
Наименование
Обозначение
Линия уходит вниз
/
Линия приходпт сверху
/
■Пиния разветвляется и уходит вверх и вниз
/
Три одножильных провода марки АПР, сечением 10 мм2, прокладываемые на изоляторах (пример)
АПРЗ (1ХЮ) И
Два четырехжильных кабеля марки ААГ сечением 3X50+1X25 мм?, прокладываемых каждый в отдельной стальной трубе диаметром l1/*" (пример)
ААГ2 (3X50+

+1X25) 2Т 1*/8"
1-2. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ ИЗ ТЕОРИИ ЭЛЕКТРОТЕХНИКИ
Величина тока определяется по закону Ома:

для цепи постоянного тока
пля цепи переменного тока
где U г- напряжение, в;
R—-омическое сопротивление, ом;
2—
--------------- page: 15 -----------
Омическое сопротивление проводника зависит от материала

и его геометрических размеров:
I
R= f ~р~> ом
где I — длина проводника, м\
F V— поперечное сечение, лш2;

р — удельное сопротивление, ом- мм2/м.
Полное сопротивление цепи переменного тока определяется

как геометрическая сумма активного (R) и индуктивного (А-)

сопротивлений:
Z = V R* + X*, ом.
Основные соотношения в системе трехфазного переменного тока:

при соединении в звезду
Пф~ уз'
I ф IJI,
при соединении в треугольник
иф = 1/„;
In
* уз ’
где индексы „ф“ и „л“ соответствуют фазному и линейному' (меж-

дуфазному) значениям величины.
Мощность цепи постоянного тока
P = UI = I^R, вт.
Мощность однофазного переменного тока:

активная
Р = UI cos у, вт,
реактивная
Q = UI sin у, вар.
Мощность трехфазного переменного тока:

активная
Р = Уз t//cos у, вт,
реактивная
Q = Y3UI sin у, вар.
Полная мощность трехфазного переменного тока
. 5 = y%UI = УР* + Q\ ва.
--------------- page: 16 -----------
Коэффициентом мощности (cos <р) называется отношение активной мощности (ватт, киловатт) к полной .мощности

(вольт-ампер, киловольт-ампер). Коэффициент мощности в общем

случае всегда меньше единицы. Только при чисто активной нагрузке (освещение лампами накаливания, электронагревательные установки) он равен единице.
1-3. ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Согласно определению Правил устройства электроустановок

(ПУЭ), линии, служащие для передачи и распределения электроэнергии, подразделяются на:
1)
2)
3)
4)
Электрической воздушной линией (ВЛ) чазывает-

ся устройство для передачи и распределения электроэнергии по проводам, расположенным на открытом воздухе и прикрепленным при

помощи изоляторов и арматуры к опорам или кронштейнам инженерных сооружений (мостов, путепроводов и т. п.). Воздушные линии подразделяются на линии напряжением выше 1 кв и линии

до 1 кв.
Кабельной линией называется линия для передачи электроэнергии, состоящая из одного или нескольких кабелей с соединительными и концевыми муфтами (заделками) и крепежными деталями. Кабельные линии прокладываются под землей в траншеях,

под водой, в специальных сооружениях (блоках, шахтах и Др.),

а также на открытом воздухе как внутри, так и вне помещений.
Электропроводкой называется совокупность проводов

и кабелей с относящимися к ним креплениями, поддерживающими

и защитными конструкциями. К электропроводкам относятся силовые и осветительные линии постоянного и переменного тока до

1 ООО в, проложенные внутри зданий и сооружений, по наружным

их стенам, по территориям дворов и приусадебных участков, выполняемые изолированными проводами, а также небронированными

кабелями с резиновой изоляцией (например, марок АСРГ, АВРГ

и т. п.) мелких сечений (до 16 мм2 включительно).
Электропроводки по способу выполнения разделяются на следующие виды:
1.
ков, по фермим и т. п. Открытая электропроводка может быть стационарной, передвижной и переносной.
^ 2. Скрытая, проложенная в конструктивных элементах зданий (стенах, полах и перекрытиях).
_ Токопроводами называются устройства для внутрицехо-

вои передачи и распределения электроэнергии промышленных предприятии черной, цветной металлургии, химических н других энергоемких производств. Токопроводы состоят из голых шин, проложенных в коробах, в закрытых галереях или туннелях, а также открыто на опорных конструкциях. Токопроводы применяются как при

напряжении до il ООО в, так и до 40 кв включительно.
--------------- page: 17 -----------
1-4. НОМИНАЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
В табл. il-5—1-8 приведены номинальные напряжения электрических сетей, трансформаторов, источников и приемников электрической энергии (до 10 кв включительно согласно ГОСТ 721-62, введенного 1 января 1963 г.
Таблица 1-5
Таблица 1-6
Номинальные напряжения электрических сетей, источников и

приемников электрической

энергии до 100 в
Постоянный

ток, в
Трехфазный

ток (между-

фазное напряжение), в
Однофазный

ток, в
3 е
i 12

12
24

24
36
36
36
L 48


V 60


Номинальные напряжения электрических сетей,

источников и приемников

электрической энергии

свыше 100 до 1 000 в

(постоянный ток)
Сети и приемники электрической энергии
Источники
питания
110
115
220
230
440
460
Таблица 1-7
Номинальные напряжения электрических сетей, источников

и приемников электрической энергии (переменный ток)
Сети и приемники электрической энергии
Генераторы
трехфазного
тока
(между-
фазное
напряжение)
Т рансформаторы
трехфазного тока
однофазного
тока
трехфазного тока
однофазного тока
между-
фазиое
напряжение
фазное
напряжение
первичные
обмотки
вторичные
обмотки
первичные
обмотки
вторичные
обмотки

127
127
,


127
133
220
220
220
230
220
230
220 230
380
380
380
400
380
400
380
■—
660


690
660
690
660

Примечание. 1. Для существующих электрических сетей с номинальным напряжением 500 в должно изготовляться электрооборудование на это напряжение.
--------------- page: 18 -----------
Таблица 1-8
Номинальные междуфазные напряжения трехфазного тока

свыше 1 ООО в электрических сетей, генераторов, трансформаторов и приемников электрической энергии, а также их

наибольшие рабочие напряжения длительно допустимые по

условиям работы изоляции, кз
Сети и приемники

электрической

энергии
Г енератор-ы
Т рансформаторы
Наибольшее
рабочее
напряжение
первичные
обмотки
вторичные
обмотки
3
3,15
3 и 3,15
3,15 н 3,3
3,5
6
6,3
6 и 6,3
6,3 и 6,6
6,9
10
10,5
10 и 10,5
10,5 и 11
11,5
Примечания: 1. Табл. 4 ГОСТ 721-62 приведена ие полностью» так как

настоящий справочник ограничивается электрическими сетями иа номинальное

напряжение до 10 кв.
2.
и 10,5 кв относятся к трансформаторам, присоединяемым непосредственно к шинам генераторного напряжения электрических станций или к выводам генераторов.
3.
ные в табл. 1-8 номинальные напряжения относятся к ее основному ответвлению.

За основное ответвление следует принимать: при нечетном числе ответвлений"

среднее ответвление, при четном числе ответвлений — ответвление с ближайшим большим напряжением по отношению к среднему напряжению диапазона

регулирования.
Таблица 1-9
Выбор напряжения распределительных сетей
Номинальное напряжение сети, в
Область применения
I.
3
делительной сети находит сравнительно редкое применение. Может быть применено лишь

после надлежащего технико-экономического

обоснования на предприятии с относительно

небольшой потребляемой мощностью и при

значительном числе электродвигателей мощностью 75—200 квт

6 000
пазоне мощностей, в особенности при наличии

значительного числа электроприемников на 6 кв

10 000
особенно при отсутствии электроприемников,

которые могут питаться непосредственно от

сети 6 кв
--------------- page: 19 -----------
Продолжение табл. 1-9
Номинальное напряжение сети, в
Область применения
2.
Рекомендуется к широкому применению

в угольной, горнорудной, химической и нефтяной промышленности. Допускается без ограничения для всех отраслей промышленности

во всех случаях, когда это экономически целесообразно
Является основным напряжением городских электросетей. Применяется для питания

силовых и осветительных электропрнемников

промышленных предприятий по четырехпроводной системе от общих трансформаторов

Может быть применено лишь на реконструируемых или расширяемых предприятиях

с большим удельным несом сохраняемых установок 220 или 500 в
Может быть допущено после техникоэкономического обоснования с следующих

случаях:
1)
предприятиях с большим удельным весом сохраняемых установок 220/127 в
2)
Для сети местного и ремонтного освещения в помещениях с повышенной опасностью
Для сети местного и ремонтного освещения в котельных и в других особо опасных

помещениях
Для питания цепей управления, сигнализации и автоматизации технологических процессов
Устройства автоматики и телемеханики
660
380/220
500 и 220 (для

силовых электроприемников)
220/127 (для осветительных сетей)
36
12
36, 24, 12

24, 48, 60
1-5. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ СЕТЯМ
Электрические сети должны удовлетворять следующим основным условиям:
1.
дей и не создавать угрозы возникновения пожара

или взрыва.
Одним из необходимых условий безопасности электрической сг-

ти является правильный выбор сечения проводов и кабелей по условию их нагревания рабочим током, а в некоторых случаях и защиты от перегрузки. Для кабелей безопасность гарантируется также

их термической устойчивостью при прохождении тока короткого

замыкания.
--------------- page: 20 -----------
'Таблица 1-10
Наименьшие ДоЦ^стймыё сеЧёния проводов и кабелей

в электропроводках по условию механической

прочности, мм2
Наименьшее
сечение
Характеристика провода и условий прокладки
алюминий
Изолированные провода внутри и снаружи осветительных арматур:
внутри здания
вне зданий
Шнуры в общей оболочке и провода шланговые

для присоединения переносных бытовых электроприемннков
Кабели и провода шланговые для присоединения

переносных электроприемннков в промышленных установках
Кабели шланговые для передвижных электроприемников
Скрученные двухжильные провода с многопроволочными жнлами для стационарной прокладки
на роликах
Незащищенные изолированные провода для стационарной прокладки внутри помещений:
на роликах и клицах
на изоляторах
Незащищенные изолированные провода в наружных

электропроводках:
по стенам, конструкциям или опорам на изоляторах
под навесами на роликах
Незащищенные изолированные провода и кабели
в трубах и металлических рукавах
Кабели н защищенные изолированные провода для
стационарной прокладки
Провода внутридомовой сети:
1.
ствии штепсельных розеток
2.
ния со штепсельными розетками и штепсельные линии
3.
ным счетчикам
4.
тир
Неизолированные провода в зданиях
Неизолированные защищенные от коррозии провода

в зданиях
0,5
1
0,75
1.5
2.5
1
1
1,5
2,-5
1.5
1
1
1
1.5
2.5

4
2.5
1.5
2,5
4
4
2.5
2.5
2.5
-2,5
2.5
4
6
4
2.5
--------------- page: 21 -----------
Продолжение табл. 1-16
Характеристика провода и условий прокладки

«
Наименьшее
сечеиие
медь
алюминий
Неизолированные провода в наружных проводках
4
10
Изолированные провода и кабели при прокладке во

взрывоопасных помещениях в стальных трубах:

осветительные сети
1,5
2,5
силовые сети
2,5
4
Таблица 1-11
Наименьшие сечения проводов и тросов воздушных линий,

допустимые по условию механической прочности, ммг

(или диаметры, мм)
Конструкция и'ыатериал

проводов и тросов
&
<D

£ ®
Стальные
Характеристика линий
Алюминиевые,
мм-
я
Я
2
§«
5
06
ь- з
о в
о 5

<D ш

р к
К £«

Ч t; 5J
СО « ^
"ЯД

2 « о
к н 3
много проволочные, мм*
i однопроволочные (диа-

1 метр), мм
Воздушные линии 1—10 кв\
1. Ненаселенная местность
25
16

25

2. Населенная местность
35
25

25

3. Пересечения:
А. Рек, каналов, озер и т. п.
судоходных
70
25

25

несудоходных
35
25

25

Б. Линий связи и сигнализации . .
70
25

•)

В. Железных дорог, надземных трубопроводов и канатных дорог .
70
35

>)

Г. Автомобильных дорог классов

I и II, трамвайных и троллей35
25
бусных линий

25

Д. Автомобильных дорог класса III
25
10

25

Е. Воздушных линий до 10 ке . .
35
25

25

4. Воздушные линии до 1 ООО в .. .
16
10
10*)
25
42)
5. Ответвления от воздушных линий
16
к вводам в здания

4

3
Примечания: 1. Не допускается применение стальных проводов, за

исключением грозозащитных тросов.
2. Не допускается применение одиопроволочиых проводов диаметром более:

6,5 мм биметаллических и 5 мм стальных.
--------------- page: 22 -----------
Для безопасной эксплуатации сети также Необходим правильный выбор марки и способа прокладки проводов и кабелей в соответствии с характеристикой окружающей среды.
2.
являться причиной перерывов в питании электроэнергией присоединенных потребителей. Одним из условий обеспечения надежности

электросети является достаточная механическая ^прочность проводов, кабелей и токопроводов. Расчеты на механическую -прочность

проводов воздушных линий электропередач при воздействии тяже-

ния самих проводов, гололеда, ветра и др. не входят в задачу настоящего справочника.
В табл. .1-110 и 1-11 приведены наименьшие допустимые по механической прочности сечения проводов в зависимости от способа прокладки, напряжения и расстояний между точками крепления.
3.
с наименьшими отклонениями напряжения от номинального. Это достигается эксплуатацией сети в соответствии с расчетом сети на потерю напряжения.
4.
плуатацию и сооружение электросети при достижении условий, изложенных в пп. 1—3.
РАЗДЕЛ ВТОРОЙ
КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ О КОНСТРУКЦИИ

ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ И УСЛОВИЯХ

ИХ ПРОКЛАДКИ
2-1. ПРОВОДА НЕИЗОЛИРОВАННЫЕ
Провода неизолированные применяются в воздушных^ электрических сетях для передачи и распределения электрической энергии. Неизолированные провода прокладываются на открытом ^воздухе, прикрепляясь к опорам воздушных линий или к кронштейнам инженерных сооружений при помощи арматуры и изоляторов.
Основными конструкциями неизолированных проводов являются:
'1. Однопроволочные и многопроволочные провода из одного

металла (алюминия или стали).
2.
стальной сердечник и алюминиевую оболочку.
3.
провода из биметаллической проволоки.
Провода медные, бронзовые, сталебронзовые, биметаллические

сталебронзовые сняты с производства.
Наибольшее распространение в воздушных сетях напряжением до 10 кв включительно получили алюминиевые провода

(рис. - ). Стальные провода вследствие их плохой проводимости
--------------- page: 23 -----------
Таблица 2-1
Неизолированные провода
4 арка
Наименование
провода
Див па зон

сечений,
мм*
Область применения
А
АС
АК
АСК
БА
ПСО
ПС
Алюминиевый
Сталеалюминиевый
Алюминиевый
коррозионно-
Сталеалюминие-

вый коррозионностойкий

Биметаллический

сталеалюминиевый
Стальной однопроволочный

Стальной многопроволочный
16—600
10—400
16—600
10—600
4—500
03; 3,5;

4; 5 мм

25—70
Для воздушных сетей и линий электропередачи до 10 кв

То же, когда требуется повышенная механическая прочность проводов (для больших

пролетов между точками крепления)
Для воздушных сетей и линий электропередачи до 10 кв

для промышленных и морских

прибрежных районов, где наблюдается ускоренная коррозия проводов
То же, когда требуется повышенная механическая прочность проводов
Провода в диапазоне сечений
4—35 мм2 предназначаются для

электрификации сельского хозяйства и для ответвлений от

воздушных линий к вводам в

здания. Провода больших сечений применяются для сооружения больших переходов через реки и другие препятствия

Для воздушных сетей с небольшими нагрузками

То же
Таблица 2-2
Диаметры, веса и строительные длины алюминиевых

неизолированных проводов
Номинальное

сечение, мм2
Диаметр, мм
Вес 1 км

провода, кг
Строительная длина,

м
16
5,1
44
4 500
25
6,4
68
4 000
35
7,5
95
4 000
50
9,0
136
3 500
70
10,7
191
2 500
--------------- page: 24 -----------
Продолжение табл. 2-2
Номинальное
сечение, мм2
Диаметр, мм
Вес 1 км

провода, кг
Строительная

длина, м
95
12,4
257
2 000
120
14,0
322
1 500
150
15,8
407
1 250
185
17,5
503
1 000
240
20,0
656
1 000
300
22,4
817
1 000
400
25,8
1 087
800
500
29,1
1 376
600
600
32,0
1 658
500
применяются только для слабонагруженных сетей. Для больших

пролетов применяются сталеалюминиевые провода (рис. 2-2), в которых стальной сердечник служит для усиления механической проч-
Рис. 2-1. Провод неизолированный алюминиевый марки А.
ности и алюминиевая оболочка является проводящей частью провода.
Провода алюминиевые и сталеалюминиевые изготовляются по

ГОСТ 839-59 и стальные по ГОСТ 5800-51 и ГОСТ 8053-56. Серий-
Рис. 2-2. Провод неизолированный сталеалюмиииевый марки АС.
ныи выпуск сталеалюминиевых коррозионностойких проводов намечен начиная с 1964 г. («Типаж неизолированных проводов для линии электропередачи на .1961—'1965 гг.»),
Марки, диапазоны сечений и области применения неизолированных проводов в сетях на номинальное напряжение до 10 кв указаны в табл. 2-1.
--------------- page: 25 -----------
2-2. ПРОВОДА Й ШНУРЫ УСТАНОВОЧНЫЕ ИЗОЛИРОВАННЫЕ
Установочные изолированные провода и шнуры служат для распределения электрической энергии в силовых и

осветительных установках при неподвижной прокладке внутри помещений. Изолированные провода применяются также для прокладки

на открытом воздухе при устройстве вводов в здания и при прокладках проводов по наружным стенам здания на изоляторах. Установочные провода и шнуры служат также для питания электродвига-
%
Рис. 2-3. Конструкция проводов н шнуров.

а _ ПРГ; 6 —ШР; в — ДПРГ; г —ПРШП; д — ТПРФ.
--------------- page: 26 -----------
Таблица 2-3
Марки проводов и шнуров с резиновой и полихлорвинило-

вой изоляцией
1.
леткой из волокнистых материалов и без оплетки
on*
Провод с алюминиевой жилой с наи-

ритовой резиновой изоляцией без оплетки

Провод с алюминиевой жилой в оплетке' из хлопчатобумажной пряжи, пропитанной противогнилостным составом

Провод с алюминиевой жилой в оплетке из хлопчатобумажной пряжи,

пропитанной противогнилостным составом, для прокладки в основном в стальных трубах
Провод с алюминиевой жилой в по-

лихлорвиниловой оболочке одножильный

Провод с медной жилой арматурный

в непропитанной оплетке из хлопчатобумажной пряжи одножильный
Провод с медными жилами арматурный в непропитанной оплетке из хлопчатобумажной пряжи двухжильный
Провод с медными жилами гибкий,

двухжильный в общей оплетке из хлопчатобумажной пряжи, пропитанной противогнилостным составом
Провод с медной жилой в оплетке

из хлопчатобумажной пряжи, пропитанной противогнилостным составом, одножильный
Провод с медной жилой, гибкий,

в оплетке из хлопчатобумажной пряжи,

пропитанной противогнилостным составом
Провод с медной жилой, гибкий,

в оплетке из хлопчатобумажной пряжи,

покрытой лаком
Провод с медными жилами, гибкий,

в непропитанной оплетке из хлопчатобумажной пряжи, двухжильный
Провод с медной жилой в оплетке

из хлопчатобумажной пряжи, покрытой

лаком
Провод с медными жилами в оплетке

из хлопчатобумажной пряжи, пропитанной противогнилостным составом для

прокладки в основном в стальных трубах
ТУКП 36*58

ГОСТ 5352-52
ТУКП 37-58
ТУКП 2-59

ГОСТ 1977-54
ГОСТ 1977-54
То же
ГОСТ 1977-54
То же
ВТУЭ 128-43
--------------- page: 27 -----------
Продолжсние табл 2-3
Марка
Наименование проводов и шнуров
ГОСТ или ВТУ
ПРВ
Провод с медной жилой в полихлорвиниловой оболочке, одножильный
ТУКП 2-59
ПРГВ
Провод гибкий с медной жилой в полихлорвиниловой оболочке, одножильный
То же
ПРВД
Провод гибкий с медными жилами в

полихлорвиниловой оболочке, двухжильный
» п
ШР
Шнур с медными жилами в непропи-

танной оплетке из хлопчатобумажной

пряжи, двухжильиый
ГОСТ 1977-57
РКГМ
Провод гибкий с медной жилой, с

изоляцией из полисилоксановой резины,

в оплетке, пропитанной кремнийоргани-

ческим лаком, одножильный
ВТУ МЭП ОАА

505. 027-53
I Установочные провода с резиновой изоляцией в металлических защитных оболочках
ПРП
в защитной оплетке из стальной оцинкованной проволоки

ПРШП Провод с медной жилой панцирный
в шланговой оболочке и оплетке из

стальных оцинкованных проволок

ТПРФ Провод с медной жилой в трубчатой ГОСТ 1843-46

металлической фальцованной оболочке
3.
АПВ
ПВ
ПГВ
ППВ
АППВ
ППВС
АППВС
УВГ
УВОГ
ШВРО
изоляцией
ГОСТ 6323-62

То 1ке
Провод с алюмнндевой жилой

Провод с медной жилой

Провод с гибкой медной жилой

Провод плоский с медными жилами

Провод плоский с алюминиевыми жи

лами
Провод плоский с медными жилами

Провод плоский с алюминиевыми жилами
Провод с гибкой медной жилой
Провод с особо гибкой медной жилой
4.
Шнур с резиновой изоляцией скрученный с заполнением в общей оплетке

из хлопчатобумажной пряжи, лощеной

нитки, натурального или искусственного

шелка
ГОСТ 7399-55
--------------- page: 28 -----------
Продолжение табл. 2-3
Марка
Наименование проводов и шнуров
ГОСТ или ВТУ
ШВРШ
Шнур с резиновой изоляцией скрученный с заполнением, в шланговой резиновой оболочке
ГОСТ 7399-55
шпв
Шнур с двумя параллельно уложенными жилами в общей изоляции из по-

лихлорвинилового пластиката
То же
ШПО и

ШПРО
Шнур с изоляцией из хлопчатобумажной пряжи, двухжильный, с параллельно уложенными жилами в общей

оплетке из хлопчатобумажной пряжи,

лощеной нитки, натурального или искусственного шелка
я я
шввш
Шнур с медными жилами с поли-

хлорвиниловой изоляцией, скрученный,

в полихлорвиииловой оболочке
ТУК 271-57
Таблица 2-4
Диапазоны сечений проводов и шнуров в зависимости от

числа жил и напряжения
Марка провода и шнура
Число
жил
Диапазоны сечений жил (лш*) при номинальном

напряжении, в
220
380
, 500
2 000
3 000
1.
Провода и шнуры с резиновой изоляцией
АПН
1


2,5—6


АПН
2, 3


2,5—4


АПР
1


2,5—400


АПРТО
1


2,5—400
2,5—400

АПРТО
2, 3,4


2,5—120
2,5—120

АПРВ
1


2,5—6


АР
1
0,5 и 0,75




АРД
2
0,5 и 0,75




ДПРГ
2

0,5—10



ПРД
2

0,5—6



ПР, ПРГ
1


0,75—400

1,5—185
ПРГЛ
1


0,75—70


ПРЛ
1


0,75—6


ПРТО
1


1—500
1—500
ПРТО
2, 3,4


1—120
1—120

ПРВ
1
' ‘ —■
- ■ _
0,75—6


ПРГВ
1
. —
— •
0,75—6

ПРВД
2
—-
0,5—6



ШР
2
0,5—1,5




РКГМ
1

0,75—95



--------------- page: 29 -----------
Продолжение табл. 2-4
Марка провода и шнура
Число
жил
Диапазоны сечеиий жил (мм2) при номинальном

напряжении, в j
220
380
500
2 000
3 000
2.
оболочке
ПРП, ПРШП
1. 2,

з, 4


1—95

ТПРФ
1, 2,
3, 4

1—10

3. Установочные провода с полихлорвинилоеой изоляцией
ПВ, ПГВ
1


0,75—95


АПВ
1


2,5—120


ППВ, ППВС
2, 3


0,75—4


АППВ,
АППВС
2, 3

2,5—6


УВГ
1

1,5—25

—■

УВОГ
1

1,5—6



Примечания: 1. Число жил и сечеиия соединительных шнуров для

бытовых электроприборов указаны в табл. 2-6.
2. Четырехжильные провода марок ПРТО и АПРТО, а также двухжильиые

и трехшильные провода марок ПРП, ПРШП и ТПРФ изготовляются с нулевой,

нли заземляющей жилами, сечения которых указаны в табл. 2-5.
телей и /различных промышленных и бытовых переносных электроприемников.
По напряжению провода изготовляются на 220, 380, 500, 2 ООО

и 3 ООО в переменного тока, а шнуры на 220 в. По числу токопроводящих жил провода выпускаются одно-, двух-, трех, четырехжильными и многожильными, а шнуры преимущественно двух-

жильными f(рис. 2-3). Токоведущие жилы -проводов изготовляются

из круглой медной или алюминиевой проволоки.
Изоляция проводов и шнуров состоит из резины или полихлор-

винилового пластиката. Защитными покровами проводов и шнуров

с резиновой изоляцией служит оплетка из волокнистых материалов,

/прочитанная или -н©пропитанная противогнилостным составом. Про-
Т а б л и ц а 2-5
Сечение нулевой (заземляющей) жилы проводов марок

ПРТО, АПРТО, ПРП, ПРШП и ТПРФ
Сечение основных (фазных)

жил, ммг.
1; 1,5
2,5
4
6
10; 16
25; 35
50
70
95
Сечение нулевой (заземляющей) жилы, мм2
1 .
1,5
2,5-
4
. 6
10
16
25
35
--------------- page: 30 -----------
Таблица 2-6

Рекомендуемые марки проводов и шнуров
Рекомендуемые
марки проводов
Основная область применения
Способ прокладки
ПР-500
АПР-500
ПРВ-500
АПРВ-500
ПР-3 ООО
ПРЛ
ПРГЛ
ПРГ-500

ПРГ-3 ООО

ПРГВ-500
ПВ
АПВ
ПГВ
Осветительные и силовые

сети внутри сухих и сырых

помещений и вне зданий, в

пожароопасных помещениях,

во вторичных цепях при напряжении до 500 в переменного и 1 ООО в постоянного

тока
Осветительные и силовые

сети внутри помещений и вне

зданий (с импульсными Перенапряжениями) при напряжении до 3 ООО в переменного тока

Вторичные цепи, релейные

щиты и пульты, распределительные щиты и шкафы при

напряжении до 500 в переменного и 1 ООО в постоянного

тока, ПРГЛ употребляется в

случаях, когда требуется гибкость провода

Соединение подвижных частей электрических машин, аппаратов и приборов внутри

и вне зданий, по станкам до

500 в переменного и 1 000 в

постоянного тока или 3 000 в

переменного тока
Осветительные и силовые

сети внутри помещений (сухих, сырых, особо сырых,

с парами минеральных кислот

и щелочей) при температуре

окружающей среды не выше

+ 40° С, осветительные щиты,

пусковые ящики, закрытые

шкафы до 500 в переменного

и 1 000 в постоянного тока и

для вторичных цепей
Осветительные и силовые сети, вторичные цепи станков и

механизмов при наличии масел

и эмульсии до 500 в переменного тока и 1 000 в постоянного

тока
В изоляционных

трубках, на роликах, изоляторах

и клицах, по металлическим и бетонным поверхностям с прокладкой под проводами

изолирующих материалов
В стальных трубах, металлических рукавах, на

изоляторах
Открыто по панелям и скрыто в

коробах
В металлических
рукавах
В трубах, на роликах, изоляторах

и клицах, по металлическим и бетонным поверхностям с прокладкой под Проводами

изолирующих материалов
В трубах и металлических рукавах
--------------- page: 31 -----------
Продолжение табл. 2-6
Рекомендуемые
марки проводов
ПРД
првд
ПРТО-500

АПРТО-500
ПРТО-2000
АГ1РТО-2000
ПРП
ПРШП
Основная область применения
Способ прокладки
ТПРФ, АТПРФ
Осветительные сети в сухих

и отапливаемых помещениях

Осветительные и силовые

сети во взрывоопасных помещениях, провода марки ПРТО

также по вибрирующим поверхностям машин, агрегатов

и кранов в случаях, когда

вскрытие трубопроводов представляет большие трудности

(например, прокладка труб

под художественной облицовкой), а также во вторичных

цепях до 500 в переменного

и 1 ООО в постоянного тока

Осветительные и силовые

сети, вторичные цепн (с импульсными перенапряжениими)

до 2 000 в переменного тока

Осветительные и силовые

сети, вторичные цепи станков

и механизмов при наличии

легких механических воздействий на провод и отсутствии

воздействий на провод масел

и эмульсии до 500 в переменного и 1 000 в постоянного тока

Осветительные и силовые

сети, вторичные цепи мостовых кранов, экскаваторов, машин и механизмов при наличии механических воздействий

на провод и при отсутствии

воздействий масел, эмульсий

и т. п. до 500 в переменного

и 1 000 в постоянного тока

Осветительные и силовые

сети в сухих помещениях прн

наличии легких механических

воздействий на провод (например, проводки в лестничных

клетках), а также в тех случаях, когда открытую проводку по архитектурным соображениям выполняют незаметной

(клубы, кино, театры, музеи

и т. п.) до 500 в переменного

и 1 000 в постоянного тока
По роликам
В стальных трубах и металлических рукавах
В стальных трубах и металлических рукавах
Открыто с закреплением скобками
То же
Открыто с закреплением скобками
--------------- page: 32 -----------
Продолженае табл. 2-6
Рекомендуемые
марки проводов
Основная область применения
Способ прокладки
АР, АРД
ДПРГ
ШР
РКГМ
АПН
ППВ, АППВ
ППВС, АППВС
УВГ, УЮГ
ШВРО

2X0,5 мм2
2X0,75 ммг
2X1 мм2

ЗХ0>75 ммг
Зарядка осветительных арматур в сухих помещениях

при напряжении до 220 в

между жилами в том случае,

если от проводов не требуется

гибкости
Зарядка осветительных арматур вне зданий и в сырых

помещениях прн напряжении

до 220 в в том случае, если

провода должны обладать

гибкостью

Присоединение подвижных

электропрнемников в сухих

помещениях к сетям с номинальным напряжением между

жилами до 220 в
Выводы электродвигателей

с повышенной температурой

прокладки в установках, требующих теплостойкости до

180° С в сетях с номинальным

наприжением до 380 в
Осветительные сети и сети

мелких силовых нагрузок

(до 1 кет) в сухих и сырых

помещениях по стенам и потолкам в сетях с номинальным

напряжением до 380 в

Осветительные сети внутри

помещений по стенам и по

толкам в сухих в сырых помещениях
То же
В полевых условиях
Для дорожных утюгов, медицинских грелок и электропаяльников

Для утюгов
Для утюгов свыше 600 вт

Для переносных электроприборов в условиях, требующих

заземления электроприбора
Внутри и поверх

осветительных арматур
Внутри осветительной арматуры
Открыто
Открыто в трубах, в металлических рукавах
Открыто
Открыто и скрыто (под штукатурку или в строительных конструкциях)
Скрыто под

штукатурку или в

строительных конструкциях

Фиксированная

прокладка
--------------- page: 33 -----------
Продолжение табл. 2^6
Рекомендуемы е
марки проводов
Основная область применения
Способ прокладки
ШПРО

2X0,5 мм=
2X0,75 мм8
ШВРШ

2X0,75 мм8
2X1 мм?

3X0,75 мм2
3X1 -«.и8
ШПВ

2X0,35 мм?

2X0,5 -ил8
2X0,75 мма

ШПО

2X0,35 лш2

ШВВШ

3X0,35 лш*
Для настольных ламп, вентиляторов, сферических [отражателей, телевизоров, медицинских рефлекторов

Для настольных ламп, плиток, чайников, кофейников,

кастрюль, удлинителей, телевизоров и трансформаторов

к бытовым приборам

Для холодильников, пылесосов, электрополотеров, стиральных машин и удлинителей

Для плиток свыше 600 вт

Для холодильников, пылесосов, электрополотеров, стиральных машин и удлинителей

в условиих, требующих заземления электроприбора

Для плиток свыше 600 вт

в условиях, требующих заземления
Для абонентских' громкоговорителей и электробритв

Для радиоприемников, телевизоров, радиограммофонов,

электропроигрывателей и магнитофонов

То же
Для абонентских громкоговорителей
К электрическим машинкам

для стрижки волос
вода и шнуры с полихлорвиниловой изоляцией, как правило, изготовляются без защитных покровов.
Перечень марок проводов и шнуров с резиновой и полихлорвиниловой изоляцией приведен в табл. 2-3, а диапазоны сечений —

в табл. 2-4.
При выборе марок проводов и шнуров следует руководствоваться назначением, рабочим напряжением и условиями окружающей

среды.
В табл. 2-6 приведены рекомендации по выбору проводов и

шнуров с резиновой и полихлорвиниловой изоляцией.
В табл. 2-7 приведены рекомендации 'по выбору способа прокладки для осветительных сетей и приняты следующие условные

обозначения: -1
скается в исключительных случаях при обоснованной необходимости, — запрещается.
--------------- page: 34 -----------
Выбор способа проводки в осветительных
Характеристика
сухие
нормальные
SKJ j

О I
а
Группа
проводок
Марка
провода
Способ
прокладки
административные, бытовые
производственные
влажные
сырые
особо сырые
пыльные
с химически акти

средой
Открытые
ПРД
На роликах
<-)
<-)
рующих
опорах1
АПР; ПР
и я
(->
(->
(->
(—)*
(-Г
АПР; ПР;

АПВ; ПВ5
На изоляторах
<-)
+
+
+
+
X8
+
Голые
” *
X
X
X
X
X
Открытые

струнные

и тросовые
АТРГ
Перекидки
<-)
+
+
+
X
+
АНРГ; НРГ;

АВРГ; ВРГ;

АСРГ;

срг5;12
По струне
<-)
X
+
+
+ .з
+
+ 13
АПР; ПР
На тросе
(->
+
X
х.в
х13;16
X16
х13 16
Открытые

непосредственно по

основаАПР; ПР
В бумажно-

металлических трубках
+
+
X

ниям
АПРТО;

ПРТО; АПР;

ПР; АПВ;,
пвг>:17
В стальных

трубах18
<-)
X
X
X
X
X
X
АНРГ; НРГ;

АВРГ; ВРГ;

АСРГ; СРГ5:12
На скобках
(->
X
+

+
+
+
АТПРФ; ТПРФ
На скобках
+
+
+
АППВ; ППВ;

АПН18
На скобках

илн с креплением гвоздями
X
X
X
X
— ■
X

--------------- page: 35 -----------
1
1
+
X
1
х.
о
5
о
X
5
1
X
1
1
П-1
пожароопасные
1
4*
8
+
X
X
8
х_
о
о!
+
о
X
о
1
X
в
1
1
п-н
1
+
8
+
X
X
S
Х_
о
5
+
о
X
5
1
X
S
1
1
П-Па
1
1
+
X
1
Х_
о
СО
0?
+_
О
Ой
1
1
X
о
1
1
П-I II
1
1
1
+
1
1
1
1
1
1
1
1
В-1
взрывоопасные
1
1
+
+
1
1
X
&
1
1
1
1
1
В-1а
1
т
+
*
+
1
1
+
е
1
1
1
I
1
В-16
1
1
1
+
1
1
1
1
1
1
1
1
В-I г
1
1
1
+
1
1
1
1
1
1
1
1
B-II
1
1
+
+
1
1
X
5
1
1
1
1
1
В-Па
1
1
+
R
X
1
+_
Со
5
+_
ы
&
1
1
X
т
1
наружные проводки
1
1
+
+
X
т
Т
X
1
X
т
1
чердаки^
п
п
ч
to
X
ч
D5
ov
fcl
ЕС
Я
м
ю
-^1
зависимости от условий среды
--------------- page: 36 -----------
Характеристик
сухие
нормальные
•и
о
к
m
Группа
проводок
Марка
провода
Способ
прокладки
административные, бытовые
производственные
влажные
сырые
особо сырые
пыльные
с химически акти

средой
Скрытые*1
АПР; ПР
В бумажно-

металлнческих

трубках
+
+
<-)
X
АПР; ПР
В резнно-бн-

тумиых трубках
+
+
(->

~
X

АПР; ПР
В стеклянных

трубках
X
X
(-)
X
АПРТО; ПРТО
В стальных

трубах18
(-)
X
X
X
X
X
X
АПРТО; ПРТО
В строительных каналах
+
+
+
X

X

АППВС;

АППВ; ППВ;

АПВ; ПВ
В штукатурке

нлн в строительных каналах
+
+
X
X
Примечания: 1. В жарких помещениях разрешены все виды проводки,

вышала допустимых для них значений. Если температура среды столь высока, что

кой изоляцией, например РК.ГМ, голые провода и т. д.
2.
3.
4.
полом; изолированные провода во всех остальных случаях—2,5 м над полом; голые

козырьков; открытая прокладка на изолирующих опорах запрещена в помещении
5.
масел и эмульсий), н прн наиболее тяжелых условиях среды, а при проводке
6.
7.
8.
9.
10.
неоштукатуренным поверхностям запрещена.
11.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
щественно в подъемах от щитков и на других коротких участках.
18.
водки. Как правило, должны применяться тонкостенные стальные трубы, и только

и вне зданий—водогазопроводные трубы.
19.
в детских и лечебных учреждениях, зрелищных предприятиях, дворцах культуры
20.
21.
22.
23.
нормативов.
--------------- page: 37 -----------
Продолжение табл. 2-7
помещений
пожароопасные
взрывоопасные
наружные проводки
со
03
а
ы
а
Ч
о,

■o'
и*
С
| II-U
j П-IIa j
П-Ш
rib
В-1а
В-16
В-1г
со
B-IIa
(_р>
Х*>

X



(-)
(-)



(-)
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
(-)“
х“
Ха







X
(_)22
Xе”
X
кроме ПРД, при таком сннженинн нагрузки, чтобы температура проводов ие пре-

эта мера неосуществима, должны применяться провода со специальной т^плостой-
а как производственные помещения.
несгораемых материалов.
повышенной опасности, а при напряжении сетн до 40в^а,любых помещениях 2 м над

провода—3,5 м над полом и 2,5 м над настилом кранов, не ймеющнх специальных

для приготовления и приема пищи (кроме квартир).
агрессивной по отношению к резние (в частности, при возможности воздействия

в трубах также в особо сырых помещениях.
/
ших роликах.
недоступны для механических воздействий. Открытая прокладка по деревянным
заниых марок.
розин.
лучей.
-проводку.
мещениях категорий: сухне нормальные, влажные, пыльные, П-II и П-IIa, преиму-
по условиям среды илн места прокладки не может быть выбран другой род про-

в сырых, особо сырых, с химически активной средой и взрывоопасных помещениях
из светостойкого пластиката. Запрещается прокладка по деревянным основаниям

и клубах.
ствующие .на. металлическую, .оболочку.
водами допускаются как исключение прн невозможности иного решения,

ралле.льнр, и выбор тех или других производится на основании соответствующих
--------------- page: 38 -----------
2-3. СИЛОВЫЕ КАБЕЛИ
Силовые кабели предназначаются для передачи и распределения электрической энергии в самых разнообразных условиях прокладки (в земле, под водой, на открытом воздухе и внутри помещений).
Токопроводящие жилы силовых кабелей изготовляются из алюминия или электролитической меди. Сечения алюминиевых и медных

"токопроводящих жил принимаются стандартными. По форме токопроводящие жилы разделяются на круглые, сегментные и секторные.
Силовые кабели изготовляются с бумажной, (резиновой

или пластмассовой изоляцией

жил. Толщина изоляционного

слоя зависит от сечения жил и

номинального напряжения кабеля.
Для защиты изоляции от

увлажнения и химических воздействий окружающей среды

силовые кабели покрываются

оболочкой из алюминия, свинца, полихлорвинила или негорючей резины.
Для предохранения от механических повреждений ■служит броня, выполняемая из стальных лент или стальных круглых

проволок.
Кабели, прокладываемые в земле, поверх брони покрываются

наружной защитной оболочкой из кабельной оплетки, пропитанной

битумным составом, защищающей броню кабеля от коррозии.
а)
Рис. 2-5. Трехжильный кабель.

а — с круглыми жилами; б — с сегментными жилами.
Конструкции кабелей с бумажной изоляцией представлены на

■рис. 2-4—2-9, и с резиновой изоляцией—на рис. 2-'10 и 2-14.
Перечень марок и диапазон течений кабелей до 10 кв в соответствии с «Типажем кабелей силовых для стационарных установок

на напряжение 0,66—35 кв и мероприятий по его внедрению иа

1963—1965 гг.» приведен в табл, 2-8,
а)
Рнс. 2-4. Двухжильный кабель.

а — с круглыми жилами; б-— с сегментными жилами.
--------------- page: 39 -----------
При Мй'ркирбИке кабелей

приняты следующие (условные

буквенные обозначения (поясняются в порядке их следования):
Буква А, поставленная

в начале маркировки,—кабель

с алюминиевым,и жилами (кабель с медными жилами не

имеет специального обозмаче-

ния и отличается от кабеля

с алюминлезыми жилами отсутствием буйны А в «ачале

маркировки).
Буква Ц — нестекающий

пропитывающий .бумажную -изоляцию состав на оенове церезина (ма-

локаиифольный пропитывающий состав отличается отсутствием буквы Ц в маркировке кабеля).
Изоляция жил кабеля:
П — полиэтиленовая,
В — полихлорвиниловая,
Р — резиновая.
Отдельно ошлаягованные или покрытые металлическими оболочками жилы кабеля обозначаются буквой О.

Материал оболочки кабеля:
А—алюминий,
С — оввнец,
В — тюлихлосаянил,
Н — негорючая резина.
Индекс «гв» — обозначает гофрированную оболочку с полихлорвиниловым

шлангом, буква Ш — алюминиевую оболочку с холодносварным швом.
Защитные покровы кабеля имеют

обозначения по ГОСТ 7006-62;
Б — броня из .двух стальных лент

с защитным наружным покровом,
БГ — броня из двух стальных лент без наружного покрова,

К — броня из круглых стальных оцинкованных проволок с защитным наружным покровом,
КГ — броня из стальных круглых оцинкованных проволок без

наружного покрова.
Рнс. 2-7. Четырехжильный

кабель с нулевой жилой

в центре.
Рис. 2-6. Четырехжильный кабель.

а — с секторными рабочими жилами и

круглой нулевой; б — с секторными

жилами.
Ряс. 2-8. Силовой кабель с ленточной броней и наружными

покровами из пропитанной кабельной пряжн марки СБ.
--------------- page: 40 -----------
Рис. 2-9. Силовой кабель в алюминиевой оболочке с холодиосвариым швом.
Рис. 2-10. Кабели силовые с резиновой изоляцией в свинцовой оболочке,

а — небронированный марки СРГ; б — бронированный с наружным покровом
марки СРБ.
Рис. 2-11. Кабель с резиновой изоляцией в иолихлорвиниловой оболочке бронированный с наружным покровом марки ВРБ.
Буква Т в конце марки обозначает, что кабель предназначается

для прокладки в трубах или блоках.
Обозначения 1К и 2К указывают на наличие у кабеля одной

или двух контрольных жил.
Например, марка АЦАБГ обозначает: силовой кабель с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией, пропитанной нестекаю-
--------------- page: 41 -----------
Таблица 2-8
Сортамент силовых кабелей по маркам, сечению токопроводящих жил и номинальному напряжению

Номинальное напряжение, кв
Марка
кабеля
Число
жил
. 0,66
| 1 | 3
6
10
Диапазон сечений, мм*
1. Кабели с бумажной иволяцией, пропитанной

маслоканифольньш составом
ААГ
1

35—800
6—625
10—185
16—185
2

35—150



3

35—240
6—240
10—240
16—240
4
35—185

—~
ААБ
1
35—800
6—625
10—185
16—185
ААБГ
2

35—150



3

35—240
6—240
10—240
16—240
4
25—185

ААГгв
3

35—240
6—240
10—240
16—240
ААБ-1К
1
185—800
ААБ-2К
АСГТ
3

35—240
4—240
10—240
16—240
СГТ
1
35—800
6—625
10—185
16—185
2

35—150



3
-т-
35—240
4—240
10—240
16—240
4

35—185


СБ, СБГ
1
35—800
6—625
• 10—185
16—185
2
■" —
35—150



3

35—240
4—240
10—240
16—240
4

25—185



ск
3

25—240
25—240
16—240
16—240
4

25—120



--------------- page: 42 -----------
Продолжение табл. 2-8
Номинальное напряжение, кв
Марка
кабеля
Число
жил
0,66
| 1 I 3 | 6 |
10
Диапазон сечений, мм2
2.
массой на основе церезина
ЦСБ, ЦСБГ
1
—-
35-
240
.—
10—185
16—185
цск, цскг
2

35 -150



3

35—
-240

10—185
25—185
4

35-
-185



АЦЛБ
1

35-
-240
6—240
10—185
16—185
АЦАБГ
2

35-
-150


.—
АЦАГ
3

35-
-240
6—240
10—240
16—240
4
35-
-185

3.
фольным составом, в алюминиевой оболочке

с холодносварным швом
ААША,
ААШБ,
ААШБГ
3; 4
6—35
4.
Кабели с
резиновс,
й изоляц
ией
АВРГ,
АНРГ
1
2; 3
4—240
4—185

"


АВРБ,
АНРБ,
АВРБГ,
АНРБГ,
ВРБ, ВРБГ,
НРБ,
НРБГ,
2; 3
4—185



ВРГ, НРГ,
1
2; 3
1—240
1—185




СРГ
1
2; 3
1—240
1—185

1.5—500
1.5—70
2,5—500

СРБ, СРБГ
2; 3
4—185

4—70


--------------- page: 43 -----------
Продолжение табл. 2-8
-—
Номинальное напряжение, к в
Марка
кабеля
Число
жил
0,66
I 1 I 3 | 6 |
10
Диапазон сечений, мм*
5. Кабели, с пластмассовой, изоляцией
АВВГ,
1
2,5—35




АПВГ
2
2,5—35




3
2,5—35


10—150

АВВБ,
2
2,5—35




АПВБ
3
2,5—35


10—150

АПОВБ;
АПОВБГ,
ПОВБ,
3




16—150
ПОВБГ
АВВГ,
2
2,5—6




АПВГ
(облегчен3
4—16




ные)
4
4—50




5
6—50


__

6
16—50




7
16—50
Примечание. Трехжильные кабели с пластмассовой и резиновой изоляцией на 0,66 кв могут быть изготовлены с дополнительной заземляющей или

нулевой жилой.
щей массой на основе церезина, в алюминиевой оболочке, бронированный двумя стальными лентами без наружного покрова. Кабель

марки СК — силовой кабель с медными жилами с бумажной изоляцией, пропитанной маслоканифольным составом, в свинцовой оболочке, бронированный стальными круглыми оцинкованными проволоками с защитным наружным покровом.
Кабели с бумажной пропитанной изоляцией в алюминиевой

оболочке изготовляются по ГОСТ 6515-55, в свинцовой оболочке —

по ГОСТ 340-59, кабели с резиновой изоляцией — по ГОСТ 433-58.

Кабели силовые с пластмассовой изоляцией в пластмассовой оболочке изготовляются в соответствии с техническими условиями

МРТУ 2-43-2-61 и МРТУ 2-43-13-61.
Типаж силовых кабелей на 1963—s1965 гг. предусматривает:
1.
типов кабелей: с бумажной изоляцией, пропитанной нестекающей

массой, в металлической оболочке и кабелей с пластмассовой изоляцией в пластмассовой оболочке.
--------------- page: 44 -----------
й. Значительное расширение диапазона rio сечению и на пряже

йию кабелей с алюминиевыми жилами в алюминиевой оболочке.
3.
25 мм2 включительно на напряжение до II кв кабелями с пластмассовой изоляцией в пластмассовой оболочке.
4.
цией на напряжение 500 в кабелями на 660 в.
5.
ной изоляцией на напряжение 6—10 ке; б) с алюминиевыми жилами в свинцовой оболочке (за исключением трехжильных кабелей

марки АСГТ, предназначенных для прокладки в трубах); в) бронированных плоскими стальными проволоками; г) с медными жилами с пластмассовой изоляцией.
Сроки снятия с производства кабелей устаревших конструкций

установлены на 1963—-1964 гг., но могут быть изменены Госпланом СССР, исходя из условий обеспечения кабельной промышленности пластмассами, нестекающей массой и алюминиевыми прессами.
Внедрение типажа сокращает количество маркоразмеров кабелей, обеспечивает экономию дефицитных металлов (меди и свинца) и значительно сокращает капиталовложения при сооружении

новых кабельных заводов.
Силовые кабели с бумажной изоляцией, пропитанной маслоканифольным составом, без специальных устройств (стопорные муфты) применяются для прокладки на участках трассы с разностью

уровней двух любых точек или концевых разделок, не превышающей значений, указанных в табл. 2 9,
Таблица 2-9
Максимальная допустимая разность

уровней двух любых точек или концевых

разделок при прокладке силовых кабелей

с бумажной изоляцией, пропитанной

маслоканифольным составом
Характеристика кабелей
Максимальная допустимая разность уровней, м
1. Кабели в алюминиевой оболочке

на напряжение, кв
1 и 3
6 20

1 к в с изоляцией из

предварительно пропитанной бумаги
2.
на напряжение, кв
не ограничивается
1 и 3 небронированные
1
6 и 10
20
25
15
--------------- page: 45 -----------
Таблица 2-iO

Области прймейенйй основных марок силовых кабелей
Марки кабелей
Назначение кабелей
А А Б, АВРБ, АНРБ, АВВБ,

АПВБ, ААШВ, СБ, СРБ,

ВРБ, НРБ
ААБГ, АВРБГ, АНРБГ,

ААШБГ, СБГ, СРБГ, ВРБГ,

НРБГ
АЦАБ, ЦСБ

АЦАБГ, ЦСБГ
цск
ЦСКГ
СК
ААГ
ААША
АЦАГ
Для прокладки в земле в траншее, если кабель не подвергается

значительным растягивающим усилиям
Для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях, если кабель не подвергается значительным

растягивающим усилиям
Для прокладки в земле в траншее при крутонаклонных трассах,

если кабель не подвергается значительным растягивающим усилиям

Для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях, в шахтах

при вертикальных и крутонаклонных

трассах, если кабель не подвергается значительным растягивающим усилиям
Для прокладки в земле, в траншее при крутонаклонных трассах

при наличии значительных растягивающих усилий
Для прокладки внутри помещений, в каналах^ тоннелях, в шахтах

при вертикальных и крутонаклонных

трассах при наличии значительных

растягивающих усилий
Для прокладки под водой

Для прокладки в помещениях,

тоннелях, кайалах при отсутствии

возможности механических повреждений в среде, нейтральной по отношению к алюминию
Для прокладки внутри помещений, в каналах, в земле в сельских

местностях при отсутствии возможности механических воздействий
Для прокладки в помещениях, в

каналах, тоннелях при вертикальных

и крутонаклонных трассах, если кабель не подвергается значительным

растягивающим усилиям, в среде,

нейтральной по отношению к алюминию
--------------- page: 46 -----------
Продолжение табл. 2-10
Марки кабелей
Назначение кабелей
СРГ
АСГТ, СГТ

АНРГ, НРГ, АПВГ

АВРГ, АВВГ, ВРГ
АВВГ, АПВГ облегченные,

для сельской местности
Для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях при отсутствии вибрации и механических воздействий на кабель в среде, нейтральной по отношению к свинцу

Для прокладки в трубах и блоках при отсутствии механических

воздействий на кабель в среде, нейтральной по отношению к свинцу

Для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях при отсутствии механических воздействий на

кабель
Для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях при отсутствии механических воздействий на

кабель и при наличии агрессивных

сред (кислот, щелочей и др.)
Для прокладки внутри помещений, в каналах, в земле, в траншеях,

если кабель не подвергается растягивающим усилиям и внешним механическим воздействиям, превышающим предусмотренные инструкцией

по прокладке кабелей „Союзсельхоз-

техники“.
Таблица 2-11

Сечения нулевых или заземляющих жил

силовых четырехжильных кабелей
Сечение

основных

жил, мм*
Сечение нулевой или заземляющей жилы, мм1
Кабели с бумажной изоляцией

и облегченные кабели с пластмассовой изоляцией
Кабели с резиновой и пластмассовой изоляцией
1
1.5
2.5

4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
2,5
4
6
10
16
16
25
25
35
35
50
50
1
1
1.5
2.5
4
6
10
10
10
16
25
35
35
50
50
--------------- page: 47 -----------
Для вертикальной прокладки выпускаются силовые трехжильные кабели с изоляцией из бумаги, пропитанной нестекающей массой на основе церезина. Кабели изготовляются по ТУ 4 61 и могут

прокладываться на вертикальных и крутонаклонных трассах без

ограничения величины разности уровней верхней и нижней точек

трассы кабеля.
Рекомендуемые области применения основных марок силовых

кабелей в зависимости от условий окружающей среды и способов

прокладки приведены в табл. 2-1'0.
Таблица 2-12
Строительные длины силовых кабелей с бумажной

изоляцией в алюминиевой оболочке
Номинальное напряжение, кв
Номинальное

сечение фазной жилы,

ММ*
До 1
трехжильные ] четырех жильные
Строительная длина, м
6
_
525
10
■—

475
325
16
—■

375
300
25


350
300
35
400
350
325
250
50
350
300
300
200
70
300
225
225
175
95
250
200
200

_ 120
225
__


>iso
2 со
Строительная длина кабелей с бумажной изоляцией в свинцовой оболочке до '10 кв сечением: до 70 мм2 — 300 м, 95 и

120 мм2— 250 м, более 150 лш2 — 200 м.
2-4. ПРОКЛАДКА ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ

ВО ВЗРЫВООПАСНЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
Во взрывоопасных помещениях классов B-il и В-Ia для силовых

и осветительных сетей должны применяться провода и кабели

с медными жилами; прокладка в этих помещениях проводов и кабелей с алюминиевыми жилами не допускается. Во взрывоопасных

помещениях всех остальных классов допускается применение проводов и кабелей с алюминиевыми жилами при условии выполнения

соединений и оконцеваний пайкой или сваркой и применения у аппаратов и приборов, к которым они присоединяются, специальных

контактных зажимов.
Для силовых и осветительных сетей до 1 000 в во взрывоопасных помещениях могут применяться кабели с бумажной изоляцией,

кабели и провода с резиновой, полихлорвиниловой или равноценной ей изоляцией При этом провода и небронированные кабели в помещениях классов В-I и B-II, а также в силовых сетях

в помещениях класса В-Ia должны прокладываться в стальных тр'у-

бах. Открытая прокладка небронированных кабелей допускается
--------------- page: 48 -----------
в силовых и осветительных сетях не выше 380 в и при отсутствии

возможности механических и химических воздействий в помещениях

классов В-16 и B-IIa, а также в осветительных сетях в помещениях

класса В-Ia. Во всех остальных случаях во взрывоопасных помещениях до н выше 1 ООО в открыто проложенные кабели с резиновой или бумажной изоляцией должны быть бронированными и не

нметь наружных покровов из горючих веществ.
Изоляция проводов и кабелей должна соответствовать номинальному напряжению сети, но быть не ниже 500 в,-
Электропроводки в стальных трубах должны испытываться на

плотность соединений избыточным давлением 2,5 ат для помещений

класса В-I и 0,5 ат для помещений классов B-Ia, B-II и B-IIa.
Открытая прокладка внутри взрывоопасных помещений неизолированных проводников, в том числе троллеев для кранов, запрещается, за исключением помещений классов В-Ia и В-16, для

которых допускается применение неизолированных медных и алюминиевых токопроводов при условии их прокладки в соответствии

с § VI1-3-84 ПУЭ.
Допускается прокладка бронированных кабелей в каналах прн

условии засыпки их песком для помещений классов В-I и В-Ia, содержащих горючие пары или газы с удельным весом более 0,8 по

отношению к воздуху, и для помещений класса B-II. При этом

допустимые длительные нагрузки на кабели должны приниматься

по соответствующим таблицам главы 1-3 ПУЭ как для кабелей,

проложенных на воздухе, с учетом поправочного коэффициента на

число работающих кабелей по табл. 1-3-23 ПУЭ (табл. 4-21).
Допускается прокладка кабелей в туннелях и блоках, изолированных от производственных помещений несгораемыми перегородками, при условии устройства выводных отверстий в соответствии

с требованиями п. «1» § VII-3-53 ПУЭ.
В помещениях класса В-I в двухпроводных цепях с нулевым

проводом должны быть защищены от сверхтоков как фазный, так

и нулевой провода с установкой для одновременного отключения

фазного и нулевого проводов двухполюсного выключателя. При

этом для заземления должен быть проложен третий провод.
Во взрывоопасных помещениях нулевые 'провода должны иметь

изоляцию, равноценную с изоляцией фазных проводов, и должны

прокладываться в общей оболочке или трубе с фазными проводами.
При прокладке во взрывоопасных помещениях изолированных

проводов и кабелей в стальных трубах сечения проводов и жил

кабелей не должны быть ниже:
Медные провода и кабели:
для осветительных сетей
для силовых сетей • . . • .
Алюминиевые проЬода и кабели:
Is, для осветительных сетей
для силовых сетей
Применение алюминиевых проводов для зарядки светильников

не допускается.
В помещениях класса В-16 и в наружных установках класса

В-1г выбор сечений и защита проводов и кабелей от токов перегрузки и коротких замыканий должны ■производиться как для не-

взрывоопасных помещений.
--------------- page: 49 -----------
РАЗДЕЛ ТРЕТИЙ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ расчетных электрических

НАГРУЗОК
3-1. РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ

ПРЕДПРИЯТИИ
Расчетные нагрузки для промышленных предприятий находятся на основании «Временных руководящих указаний по определению электрических нагрузок промышленных предприятий».
Для электрических сетей расчетными нагрузками являются наибольшие возможные нагрузки длительностью не менее 30 мин.
Величина расчетной активной нагрузки зависит от числа и установленной мощности электроприемников, от характера производства я степени автоматизации производственного процесса. Величина

реактивной расчетной нагрузки, кроме того, зависит от средневзвешенного коэффициента мощности электроприемников, под которым

подразумевается среднее значение коэффициента мощности за рассматриваемый промежуток времени (в данном случае промежуток

времени, соответствующий режиму наибольших нагрузок)',
1.
Установленная мощность для одного электроприемника определяется по формулам:
для приемников- освещения и для электродвигателей при длительном режиме работы
Ру=Рв, кет;
для электродвигателей повторно-кратковременного режима работы
ру = УПВи Рн.п, кет;
для трансформаторов электропечей
py=SH cos фн, кет;
для трансформаторов сварочных машин и аппаратов и сварочных трансформаторов ручной сварки
Ру = YHBb Sb cos jh, кет,
где Рв — номинальная мощность приемника освещения или номинальная (паспортная) .мошность электродвигателя для длительного режима работы, кет;
ПВв — номинальная (паспортная) продолжительность включения

в относительных единицах;
Рн.п — паспортная мощность электродвигателя при номинальной

относительной продолжительности включения, кет;
SH — паспортная мошность трансформатора, кеа;

cos фн — коэффициент мощности электропечи, сварочного аппарата

или сварочного трансформатора при номинальных условиях.
--------------- page: 50 -----------
Установленная мощность группы электроприемников определяется как сумма установленных мощностей всех электроприемников:
п
Ру = ^ ру, кет,
где ру — установленная мощность электроприемника, кет;

п — общее число электроприемников в группе.
2.
Для одного электроприемника расчетная активная мощность принимается равной:
при длительном режиме работы
Р=ру, кет,
при повторно-кратковременном режиме работы
Ру
' 0,875'
1,14/7у, кет,
где ру — установленная мощность электроприемника, кет.
При повторно-кратковременном режиме работы электроприемника установленная мощность должна быть приведена к длительному режиму работы по одной из формул — (3-2) или (3-4).
Расчетная реактивная мощность одного электроприемника

определяется из выражения
Q=Р tg ф, квар,
где ф — фазовый угол тока электроприемника при режиме расчетной нагрузки.
Для группы электроприемников числом до трех включительно активная и реактивная расчетные мощности определяются как

суммы соответственно активных и реактивных нагрузок электроприемников группы.
На стадии проектного задания и при ориентировочных расчетах допускается определять расчетную активную мощность одной

или нескольких групп электроприемников по формуле
п
Р = ^ КсРу, кет,
1
где Кс и Ру — соответственно средняя величина коэффициента

спроса 1 и установленная мощность группы однотипных электроприемников;

п — общее число групп электроприемников.
'тано^>^>ИЩйНТ0М СПР°Р? 1ЩЗЬ1вается отношение расчетной нагрузки
--------------- page: 51 -----------
Таблица 3-1
Значения расчетных коэффициентов для различных групп
механизмов

Коэффициент
Наименование механизмов

и аппаратов
использования1
мощности
спроса
Горнообогатительные комбинаты н агло
фабрики
Насосы, вентиляторы, компрессоры, газодувки, эксгаустеры
Насосы водяные
0,7—0,8
0,8—0,85
0,75—0,9
Насосы песковые
0,9
0,8
0,91
Вакуум-насосы
0,95
0,85
0,95
Вентиляторы
0,6—0,8
0,75—0,85

Вентиляторы высокого давления для аглофабрнк ....
0,75
0,85
_
Вентиляторы к дробилкам . .
0,4—0,5
0,7—0,75

Аглоэксгаустеры (газодувки)
0,5—0,6
0,6—0,7
0,6—0,7
Механизмы дробления и измельчения
Дробилки молотковые ....
0,8
0,85

Дробилки конусные
0,6—0,7
0,75—0,8

ДрЪбилкн четырехвалковые . .
0,9
0,9

Мельницы шаровые
0,8
0,8

Мельницы стержневые ....
0,7
0,75

Грохоты
0,5—0,6
0,6—0,7

Механизмы непрерывного транспорта
Транспортеры ленточные свыше 170 кет
0,5—0,6
0,7—0,8
Транспортеры ленточные до

170 кет
0,5—0,6
0,65—0,75
Конвейеры до 10 кет ....
0,4—0,5
0,6—0,7

Конвейеры свыше 10 кет . .
0,55—0,75
0„7—0,8

Конвейеры корпуса крупного

дробления
0,5—0,65
0,6—0,85
Питатели пластинчатые, тарельчатые, барабанные и

дисковые
0,3—0,4
0,5—0,6
Элеваторы, шнеки
0,6
0,7

Механизмы фильтрации и обогащения
Сгустители . .
0,7
0,8

Барабаны смесительные . . .
-0.6—0,7
0,8

Чашевые охладители ....
0,7
0,85

Столы концентрационные, чаны, баки концентрационные

и реагентные
0,6
0,7
1 Коэффициентом использования максимальной активной нагрузки называется отношение средней активной нагрузки за наиболее нагруженную смену

предприятия к установленной мощности.
--------------- page: 52 -----------
/7родолжение табл. 3-i
Коэффициент
Наименование механизмов

и аппаратов
использования1
мощности
спроса
Сушильные барабаны и сепа-

раторы ■•••**<■••
0,6
0.7
Классификаторы спиральные

и реечные
0,65
0,8
.—
Флотационные машины ....
0,9
0,8

Электрофильтры
0,4
0,87

Магнитные сепараторы индивидуальные
0,4


Двигатель-генераторы ....
0,7
0,8
-—
Вакуум-фильтры (лента, барабаны)
0,3
0,4

Вагоноопрокидыватели ....
0,6
0,5

Грейферные краны
0,2
0,6
■—
Коксохимические заводы и цехи
Транспортеры
О
СО
I
о
*^3
0,4—0,85
0,5—0,8
Транспортеры катучие . . . .
0,3
0,75
0,4
Питатели пластинчатые и ленточные
0,45
0,75
0,6
Дробилки молотковые ....
0,8
0,8
0,9
Дозировочные столы
0,25
0,5
0,35
Штабелеры
0,16
0,6—0,75
0,35
Углеперегружатели
0,14
0,5
0,2
Коксовыталкиватели
0,1
0,75
0,2
Загрузочные вагоны
0,3
0,6
0,4
Двересъемные машины ....
0,3
0,7
0,25
Электровозы тушильных ва
ГОНОВ » « <»••!••••
0,15
0,75
0,2
Скиповые подъемники ....
0,05
0,5
0,3
Кабестаны
0,5
0,7
0,55
Ваговоопрокидывателн ....
0,3
0,6
0,35
Металлургические заводы
и цехи черной
н цветной металлургии
Насосы, вентиляторы, компрессоры
Насосы водяные
Насосы питательные мартеновского цеха
Дымососы мартеновского цеха

Вентиляторы доменного цеха

Вентиляторы газовых горелок

Вентиляторы прокатных це-
ХОВ
Вентиляторы принудительного

дутья
СО
0
1
о
0,8—0,85
0,9
0,9
0,9
0,9
0,7—0,95
0,7—0,87
0,65
0,85
0,6—0,75
0,75—0,9
0,5—0,7
0,7—0,8
0,8
0,95
0,95
0,7—0,9

0,6—0,8
--------------- page: 53 -----------
/7родолжение табл. S4
Коэффициент
Наименование механизмов

и аппаратов
использования1
мощности
спроса
Вентиляторы машинных залов
0,65
0,8
Комйрессоры
0,65
0,8
0,8
Механизмы непрерывного транспорта
Конвейеры
0,35
0,7 ■
0,55
Краны разных назначений
Краны рудного двора ....
0,35
0,7
0,5
0,35

Магнитные краны
0,5

—.
0,14—0,3
0
сг>
1
р
Vi
0,22—0,36
Термические а сварочные электроприемники
Печи сопротивления с непрерывной загрузкой
Печи сопротивления с периодической загрузкой ....
Дуговые сталеплавильные печи емкостью 3—10 т с автоматическим регулированием электродов:

для качественных сталей с

механизированной загрузкой ■
для качественных сталей без

механизированной загрузки .

дли фасонного литьи с механизированной нагрузкой . .

для фасонного литья без механизированной загрузкн . .
Дуговые сталеплавильные печи емкостью 0,5—1,5 т для

фасонного литья во вспомогательных цехах с автоматическим регулирцваннем
электродов
Дуговые печи цветного металла (медные сплавы) емкостью 0,25 — 0,5 т с ручным регулированием электродов
Руднотермические печи с

трехфазными трансформаторами 6; 7,5 и 9 Мва....
Сушильные шкафы
0,8
1,0
0,85
0,6
1,0
0,7
0,75
0,9
0,6
0,87

0,75
0,9

0,65
0*87

0,5 "
0,8

0,7
0,75
0,78
0,9
0,9
0,8
1,0

--------------- page: 54 -----------
Продолжение табл. 3-1
Коэффициент
Наименование механизмов

и аппаратов
ис пользования1
мощности
спроса
Мелкие нагревательные пра-
0,6
1,0
0,7
Сварочные трансформаторы

дуговой электросварки
0,2
0,4
0,3
Сварочные трансформаторы

автоматической сварки . .
0,4
0,5
Машиностроительная и ме
таллообраба-
тывающая промышленность
Металлорежущие станки мелкосерийного производства

с нормальным режимом работы — мелкие токарные,

строгальные, долбежные,

фрезерные, сверлильные,

карусельные, точильные н

т. п
0,12—0,14
0
1
о
СЛ
0,14- 0,16
То же при крупносерийном

производстве
0,16
0,5—0,6
0,2
То же при тяжелом режиме

работы: штамповочные прессы, автоматы, револьвер

ные, обдирочные, зуборезные, а также крупные токарные, строгальные, фрезерные, карусельные, расточные станки
0,17
0,65
0,25
То же с особо тяжелым режимом работы: приводы молотов, ковочных машин,

волочильных станов, очистных барабанов, бегунов
и др.
0,2—0,24
0,65
0,35—0,4
Переносный электроинструмент
0,06
0,5
0,1
Вентиляторы, эксгаустеры,

саннтарно-г иг тоническая

вентиляция
0,6—0,65
0,8
0,65—0,7
Насосы, компрессоры, дизель-

генераторы
0,7
0,85
0,75
Краны, тельферы при ПВ=25%
0,1
0,5
0,2
То же, при ПВ =40% ....
0,2
0,5
0,32
Элеваторы, транспортеры,

шнеки, конвейеры несблоки-
0,4
0,75
0,5
--------------- page: 55 -----------
Продолженае табл. 3-1
Коэффициент
Наименование механизмов

и аппаратов
использования1
мощности
спроса
То же сблокированные ....

Сварочные трансформаторы
0,55
0,75
0,65
дуговой электросварки . •

Однопостовые сварочные дви0,2
0,4
0,3
гатель-генераторы
Многопостовые сварочные
0,3
0,6
0,35
двигатель-генераторы • • •
0,5
0,7
0,7
Сварочные машины шовные . .
0,2—0,5
0,7

То же стыковые н точечные .

Сварочные дуговые автоматы
0,2—0,25
0,6
'
типа АДС
Печн сопротивления, сушнль

ные шкафы, нагревательные
0,35
0,5
0,5
приборы
Печи сопротивления с неавтоматической загрузкой изде0,75—0,8
0,95
0,75—0,9
лий Индукционные печи низкой
0,5
0,95
0,8
частоты
Двнгатель-генераторы индукционных печей высокой ча0,35
0,8
стоты
Ламповые генераторы индукционных печей высокой ча0,8
0,8
стоты
Многошпиндельные автоматы

механических цехов для де0,65
0,8
тален из прутков
0,2
0,5—0,6
0,23
Строительная
промышленность
Бетоноукладчики
Автоматические станки для
0,15
0,6
0,2—0,3 ,
I
правки и резки проволоки .
0,15
0,6
0,2—0,4
Формовочные машины ....
0,15
0,6
0,2-0,25
Конвейеры
0,15
0,5
0,17—0,2
Рольганги
0,1
0,5
0,1
Земснаряды
Экскаваторы с электроприво0,25—0,93
0,69—0,78
дом

0,5—0,6
0,4—0,6
Растворные узлы
Краны башенные н порталь—
0,5—0,6
0,4—0,6
ные
Трансформаторный электроподогрев бетона, отогрев
0,5
0,2
Грунта и трубопроводов . .

0,?5
0,7
--------------- page: 56 -----------
Продолжение табл. 3-1
Коэффициент
Наименование механизмов

и аппаратов
использования1
мощности
спроса
Однопостовые двигатель-генераторы сварки
0,6
0,35
Сварочные трансформаторы .
0,2
0,4
0,3
Переносныё механизмы . . .
0,45
0,1
Примечание. При нескольких значениях коэффициентов использования и мощности рекомендуется принимать высшие значения.
Таблица 3-2

Контрольные показатели нагрузок Некоторых

отраслей промышленности
И
« 2

►д я
я cf
ГС 5
о • •
® а а
pf ч к
а ге
о
S ts
Годовое число часов

использования максимума1
Наименование отраслей

промышленности
Общезавод-
с кой коэффициент спроса
Средневзвеше]

' годовой коэфф

мощности
Коэффициент:

сти при макс]

ной (расчетно*

грузке
активной
нагрузки
реактивной
нагрузки
Химические Ьаводы .

Анилино-красочные
0,28—0,5
0,773
0,82
6 200
7 000
заводы
Нефтеперегонные за0,33—0,35

0,7
7 100

воды ... , .

Заводы тяжелого ма0,34—0,37
0,9
7 100

шиностроения . .

Заводы станкострое0,22
0,62
0,77
3 770
4 840
ния
Инструментальные
0,23
0,65
0,68
4 345
4 750
заводы
Заводы шарикопод0,22
0,63
0,69
4 140
4 960
шипников ....

Заводы подъемно -

транспортного обо0,4
0,8
0,83
5 300
6130
рудования ....

Автотракторные за0,19
0,69
0,75
3 330
3 880
воды
Сельскохозяйственное машинострое0,22
0,78
0,79
4 960
5 240
ние
0,21
0,85
0,79
5 330
4 220
1 Определяется делением годового потребления электроэнергии на максимальную нагрузку.
--------------- page: 57 -----------
Продолжение табл. 3-2
ь
я

« 2

£ &

а д.
8Й"
Годовое число часов

использования максимума1
Наименование отраслей

промышленности
Общезаводской коэффициент

спроса
Средиевзвеше

годовой коэф(]

мощности
Коэффициент

ности при маю

ной (расчетно:

грузке
активной
нагрузки
реактивной
нагрузки
Приборостроение . .

Авторемонтные за0,32
0,75
0,79
3 080
3180
воды
Вагоноремонтные за0,2
0,76
0,65
4 370
3 200
воды
Электротехнические
0,22
0,72
0,69
3 560
3 660
заводы
Азотно-туковые за0,31
0,64
0,82
4 280
6 420
воды
Разные металлообрабатывающие за-
0,6-0,65
7 000—8 000
ВОДЫ •••••••
0,3
0,88
0,87
4 355
5 880
Реактивная расчетная мощность может быть определена из выражения
Q=P tg ф, квар,
где ф — фазовый угол суммарного тока всей группы электропрнем-

ников для режима расчетной нагрузки.
Средние значения коэффициента спроса силовой нагрузки для

некоторых производств приведены в табл. 3-1 н 3-2.
Коэффициент спроса осветительной нагрузки промышленных

предприятий н относящихся к ним вспомогательных и бытовых сооружений принимается по табл. 3-3.
В общем случае коэффициент спроса группы электроприемников

промышленного предприятия определяется как произведение коэффициентов использования (/Си) и максимума (Км):
Кс=К„Кк.
Коэффициенты использования н максимума группы электропрн-

емников соответственно равны:
Р

К М
^ см
(3-13)
--------------- page: 58 -----------
Т а б л и п а 3-3
Коэффициент спроса осветительной нагрузки промышленных

предприятий и вспомогательных сооружений, К с
Назначение помещения
Коэффици-
ент спроса
Мелкие производственные здания и торговые помещения
1,0
Производственные здания, состоящие из отдельных
0,95
Производственные здания, состоящие из ряда отдельных помещений
0,85
Конторско-бытовые и лабораторные здания
0,8
Складские здания, электрические подстанции
0,6
Аварийное освещение, наружное освещение
1,0
Линии групповой сети н линии, питающие осветитель-
1,0
где Реи — средняя активная нагрузка рассматриваемой группы

электроприемников за наиболее нагруженную смену

предприятия, кет

Р и Ру — соответственно расчетная н установленная активная

мощность той же группы электроприемников, кет.
Значения коэффициентов использования в зависимости от типа

приводимых механизмов и характера производства приведены

в табл. 3-1.
Средневзвешенное значение коэффициента использования для

нескольких групп электроприемников с разными значениями коэффициента использования определяется по (3-12), в которой под

РСи следует понимать сумму средних нагрузок за наиболее нагруженную смену для всех групп электроприемников:
п
Рем = КиЛ.
1
Коэффициент спроса группы электропрнемников для ориентировочных расчетов может быть принят в зависимости от коэффициента использования по табл. 3-4.
Таблица 3-4
Значения коэффициента спроса Кс в зависимости от

коэффициента использования КИ
Ки
0,4
0,5 '
0,6
0,7
0,8
0,9
Ке
0,5
0,6
0,65—0,7
0,75—0,8
0,85—0,9
0,92—0,95
1 Определяется деленнем величины расхода электроэнергии за смену на
продолжительность смены в часах.
--------------- page: 59 -----------
3. Определение коэффициента максимума
При точных расчетах на стадии технического проекта или рабочих чертежей расчетные нагрузки определяются с учетом коэффициента максимумавеличина которого зависит ог коэффициента

использования и эффективного числа электроприемников.
Под эффективным числом группы электроприемннков с различной установленной мощностью и с разными режимами работы

понимается такое число приемников, равных по мощности и однородных по режиму работы, которые обеспечивают ту же величину

расчетной нагрузки, что и рассматриваемая группа различных по

мощности н режиму работы электроприемников.
В общем случае эффективное число электроприемннков может

быть найдено из выражения
(5>Г
па
(3-15)
Эффективное число электроприемннков может быть принято

равным фактическому их числу в следующих случаях:
A.
Б. При коэффициенте использования /Си >0,8.
B.
ду коэффициентом использования и величиной отношения т, равного:
т ■
/^у.макс

/^у.мин *
(3-16)
где ру.ыанс и ру.мии — соответственно установленная мощность

наибольшего и наименьшего электроприемника в группе, кет.
При определении ру.мии должны быть исключены наиболее мелкие электроприемники, суммарная мощность которых не превосходит 5% мощности всей группы приемников.
Таблица 3-5
Соотношения между коэффициентом использования К и и

величиной отношения т, при которых допускается

принимать Па — п
/Си
0,1
0,2
0,3
0,4
0.5
0,6
0,7
0,8
т <,
2,5
3,0
3,5
4,0
5,0
6,5
8,0
10,0
1 Коэффициентом максимума называется отношение максимальной расчетной нагрузки к средней нагрузке за наиболее нагруженную смену
--------------- page: 60 -----------
Относительные значения эффективного числа электропри.
* Л
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
0,65
0,6
0,005
0,005
0,005
0,006
0,007
0,007
0,009
0,01
0,011
0,013
0,01
0,009
0,011
0,012
0,013
0,015
0,017
0,019
0,023
0,026
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,03
0,03
0,04
0,04
0,05
0,03
0,03
0,03
0,04
0,04
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,04
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,05
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0,8
0,1
0,11
0,13
0,06
0,06
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,12
0,13
0,15
0,08
0,08
0,08
0,09
0,11
0,12
0,13
0,15
0,17
0,2
0,1
0,09
0,1
0,12
0,13
0,15
0,17
0,19
0,22
0,25
0,15
0,14
0,16
0,17
0,2
0,23
0,25
0,28
0,32
0;37
0,2
0,19
0,21
0,23
0,26
0,29
0,33
0,37
0,42
0,47
0,25
0,24
0,26
0,29
0,32
0,36
0,41
0,45
0,51
0,57
0,3
0,29
0,32
0,35
0,39
0,43
0,48
0,53
0,6
0,66
0,35
0,33
0,37
0,41
0,45
0,5
0,56
0,62
0,68
0,74
0,4
0,38
0,42
0,47
0,52
0,57
0,63
0,69
0,75
0,81
0,45
0,43
0,47
0,52
0,58
0,64
0,7
0,76
0,81
0,87
0,5
0,48
0,53
0,58
0,64
0,7
0,76
0,82
0,89
0,91
0,55
0,52
0,57
0,63
0,69
0,75
0,82
0,87
0,91
0,94
0,6
0,57
0,63
0,69
0,75
0,81
0,87
0,91
0,94
0,95
0,65
0,62
0,68
0,74
0,81
0,86
0,91
0,94
0,95

0,7
0,66
0,73
0,8
0,86
0,9
0,94
0,95


0,75
0,71
0,78
0,85
0,9
0,93
0,95



0,8
0,76
0,83
0,89
0,94
0,95


^—

0,85
0,8
0,88
0,93
0,95
0,9
0,85
0,92
0,95
I
0,95








Примечание, Для промежуточных значений р
и п рекомендуется брать
--------------- page: 61 -----------
емников Пэ
~~п
в зависимости от п =
*
Пл_
П
Таблица 3-6
пх
Е*.
и р =
1
1
0,55
0,5
0,45
0,4
0,35
0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0,016

0,031

0,06

0,09

0,12

0,15

0,18

0,24

0,29

0,42

0,54

0,64

0,73

0,81

0, §6

0,91

0,94

0,95
0,019
0,037
0,07
0,11
0,15
0,18
0,21
0,28
0,34
0,48
0,64
0,71
0,8
0,86
0,91
0,93
0,95
0,024
0,047
0,09
0,13
0,18
0,22
0,26
0,33
0,4
0,56
0,69
0,78
0,86
0,91
0,93
0,95
0,03
0,059
0,11
0,16
0,22
0.26
0,31
0,4
0,47
0,67
0,76
0,85
0,9
0.94
0,95
0,039
0,076
0,14
0.21
0,27
0,33
0,38
0,48
0,56
0,72
0,83
0,9
0,94
0,95
0,051
0,1
0,19
0,27
0.34
0,41
0.47
0,57
0,66
0,8
0.89
0,93
0,95
0,073
0,14
0,26
0.36
0,44
0,51
0,58
0,68
0,76
0,88
0,93
0,95
0,11
0,20
0,36
0,48
0,57
0,64
0,7
0,79
0,85
0,93
0,95
0,18
0,32
0,51
0,64
0,72
0,79
0,83
0,89
0,92
0,95
0,34
0,52
0,71
0,81
0,86
0,9
0,92
0,94
0,95
ближайшие меньшие значения п
-V-
--------------- page: 62 -----------
Когда указанные условия не выполняются, эффективное число

электроприемников допускается определять в зависимости от величин р и п, вычисляемых по формулам 1
*
«д
Х>»
P = ~7i
*
1
И
4=1Г’
где п — общее число электроприемников группы;
■ п

1
п 1 — число приемников в группе, установленная мощность

каждого из которых больше нли равна половине установленной мощности наиболее мощного приемника

в группе;
Я«

1
В зависимости от величин р н п по табл. 3-6 находят величину
*
относительного значения эффективного числа электроприемников
(3'19>
и определяют эффективное число приемников умножением полученного значения п8 на общее число электропрнемников группы:
*
п3=п9п.
*
В зависимости от коэффициента использования (Кв) и эффективного числа приемников (иэ) по табл. 3-7 определяется коэффициент максимума (К,л) Величина расчетных активной и реактивной мощностей группы

электроприемников определяется по формулам
Р=Кк Ясм, кет;
Q=KmQcm квар,
где Рсм и QCM—соответственно активная и реактивная средние

мощности для группы электроприемников за наиболее нагруженную смену.
1 Звездочки, поставленные под буквенными обозначениями, указывают на

относительные величины.
--------------- page: 63 -----------
Таблица 3-7
«пэЛЛициент максимума Км для различных коэффициентов

«^пользования Ки в зависимости от эффективного числа

в
—-
К
м
ю
гм
rt
т
СО
Г-
СО
О
«э
О
II
о
II
о
н
о
II
О
II
о
II
О
II
о
II
О
II
о
II
II
к
В
к
в
в
в
в
я
я
Ь;
4
3,43
3,11
2,64
2,14
1,87
1,65
1,46
1,29
1,14
1,05
5
3,23
2,87
2,42
2
1,76
1,57
1,41
1,26
1,12
1,04
.6
3,04
2,64
2,24
1,88
1,66
1,51
1,37
1,23
1,1
1,04
7
2,88
2,48
2,1
1,8
1,58
1,45
1,33
1,21
1,09
1,04
8
2,72
2,31
1,99
1,72
1,52
1,4
1,3
1,2
1,08
1,04
9
2,56
2,2
1,9
1,65
1,47
1,37
1,28
1,18
1,08
1,03
10
2,42
2,1
1,84
1,6
1,43
1,34
1,26
1,16
1,07
1,03
12
2,24
1,96
1,75
1,52
1,36
1,28
1,23
1,15
1,07
1,03
14
2,1
1,85
1,67
1,45
1,32
1,25
1,2
1,13
1,07
1,03
16
1,99
1,77
1,61
1,41
1,28
1,23
1,18
1,12
1,07
1,03
18
1,91
1,7
1,55
1,37
1,26
1,21
1,16
1,11
1,06
1,03
20
1,84
1,65
1,5
1,34
1,24
1,2
1,15
1,11
1,06
1,03
25
Г, 71
1,55
1,4
1,28
1,21
1,17
1,14
1,1
1,06
1,03
30
1,62
1,46
1,34
1,24
1,19
1,16
1,13
1,1
1,05
1,03
35
1,56
1,41
1,3
1,21
1,17
1,15
1,12
1,09
1,05
1,02
40
1,5
1,37
1,27
1,19
1,15
1,13
1,12
1,09
1,05
1,02
45
1,45
1,33
1,25
1,17
1,14
1,12
1,11
1,08
1,04
1,02
50
1,4
1,3
1,23
1,16
1,14
1,11
1,1
1,08
1,04
1,02
60
1,32
1,25
1,19
1,14
1,12
1,11
1,09
1,07
1,03
1,02
70
1,27
1,22
1,17
1,12
1,1
1,1
1,09
1,06
1,03
1,02
80
1,25
1,2
1,15
1,11
1,1
1,1
1,08
1,06
1,03
1,02
90
1,23
1,18
1,13
1,1
1,09
1,09
1,08
1,05
1,02
1,02
100
1,21
1,17
1,12
1,1
1,08
1,08
1,07
1,05
1,02
1,02
120
1,19
1,16
1,12
1,09
1,07
1,07
1,07
1,05
1,02
1,02
140
1,17
1,15
1,11
1,08
1,06
1,06
1,06
1,05
1,02
1,02
160
1,16
1,13
1,1
1,08
1,05
1,05
1,05
1,04
1,02
1,02
180
1,16
1,12
1,1
1,08
1,05
1,05
1,05
1,04
1,01
1,01
200
1,15
1,12
1,09
1,07
1,05
1,05
1,05
1,04
1,01
1,01
220
1,14
1,12
1,08
1,07
1,05
1,05
1,05
1,04
1,01
1,01
240
1,14
1,11
1,08
1,07
1,05
1,05
1,05
1,03
1,01
1,01
260
1,13
1,П
1,08
1,06
1 ,С5
1,05
1,05
1.03
1,01
1,01
280
1,13
1,1
1,08
1,06
1,05
1,05
1,05
1,03
1,01
1,01
300
1,12
1,1
1,07
1,06
1,04
1,04
1,04
1,03
1,01
1,01
--------------- page: 64 -----------
Полная расчетная мощность определяется из выражения
+ Q2, ква
(3-23)
и расчетный ток по формуле
S
(а-24)
где UH — номинальное напряжение сети, кв.
Коэффициент мощности прн режиме расчетной нагрузки равен
Прн определении эффективного числа электропрнемннков для

большого числа питающих линий, для нескольких трансформаторных пунктов, для распределительных подстанций и т. п. допускается применять упрощенную методику расчета, которая заключается

в следующем.
Для отдельных линий или подстанций, по которым ранее были

определены величины установленной мощности и эффективного числа электропрнемников, вычисляются мощности условных электроприемников по формуле
где Ру и пэ — соответственно установленная мощность и эффективное число электропрнемников рассматриваемой линии или подстанции.
При этом не учитывается нагрузка резервных электроприемнп-

ков, ремонтных сварочных трансформаторов и других ремонтных

электроприемников, пожарных насосов, а также электропрнемннков, работающих кратковременно (дренажные насосы, задвижки,

вентили, щнтовые затворы и т. п.). Нагрузка таких электропрнемников учнтываетси только при расчете пнтающнх эти приемннкн линий и линий, питающих силовые распределительные пункты, к которым онн подключены.
Эффективное число электроприемников, определение коэффициентов максимума и спроса для условных электропрнемннков, вычисленных по (3-26), производится методом, изложенным выше для

индивидуальных приемников.
Прн окончательном подсчете нагрузок должны быть учтены реактивные мощности присоединенных к сети батарей конденсаторов

(мощности батарей статических конденсаторов учитываются со знаком —), а также потери активной н реактивной мощности в понижающих трансформаторах (для сети высокого напряжения).
Для электропрнемников с мало меняющейся во времени нагрузкой (насосы водоснабжения, вентиляторы, отопительные и нагревательные приборы, печи сопротивления и т. п.) коэффициент

спроса может быть принят равным коэффициенту использования:
Р
cos 9 = -<т.
(3-25)
, кет,
(3-26)
(3-27)
Изложенный метод определения расчетных нагрузок рекомендуется применять на всех ступенях и для всех элементов системы
--------------- page: 65 -----------
Таблица 3-8
Годовое число часов использования максимума

осветительной нагрузки
Род осветительной нагрузки
Число часов

ис польз ова ния

максимальной

мощности
Внутреннее освещение при 7-часовом рабочем

дне (для географических широт 40—60°)
Рабочее освещение:
при одной смене
при двух сменах
при трех сменах .
Аварийное общее освещение
Дополнительные светильники аварийного освещения
Наружное освещение (для всех широт)
Рабочее освещение заводских территорий, включаемое ежедневно:
на всю ночь
до 1 ч
до 24 ч
То же, включаемое в рабочие дни:
на всю ночь
до 1 ч

Охранное освещение, включаемое ежедневно на
всю ночь
Рабочее освещение территории поселка, включаемое ежедневно:
на всю ночь
до 1 ч
до 24 ч .....
150—400

1 750—2 000

3 800—4 300

4 800

4 100
3 600

2 450

2100
3 000

2 600

1 750
3 500
3 500

2 350

1 950
Примечание. Число часов использования рабочего освещения при

одной смене для разных географических широт составляет:

широта, град 40 50 56 60

число часов использования 150 180 250 400
электроснабжения промышленных предприятий без введения в расчеты понижающих коэффициентов. Допускается применение коэффициента участия в максимуме в пределах 0,9—0,95 в случаях,

когда при определении нагрузок на высших ступенях системы электроснабжения можно ожидать несовпадения, во. времени максимально загруженных смен, а также на стадии проектного задания и

в ориентировочных расчетах.
В табл. 3-8 дано число часов использования максимальной

мощности для осветительной нагрузки промпредприятнй.
Пример 3-1. В отделении цеха промышленного предприятия

установлена группа электродвигателей на номинальное напряже
--------------- page: 66 -----------
ние 380 в с длительным режимом работы. По величине коэффициентов использования и мощности двигатели разбиваются на три подгруппы, для каждой из которых в табл. 3-9 указаны число и мощность двигателей, суммарная установленная мощность, величины

коэффициентов использования н мощности.
Требуется определить расчетные нагрузки для всей группы

электродвигателей отделения.
Решение. Определяются значения tg ф по табл. 11-2 в зависимости от величин cos ф (полученные значения tg ф указаны

в табл. 3-9).
Для каждой нз подгрупп двигателей определяются средние

мощности за наиболее загруженную смену.
Для подгруппы 1 средняя активная мощность по (3-12)' равна
Рсм1=266 • 0,6=160 кет;
средняя реактивная мощность по (3-8)
<7cmi= Ш0 -0,62=99 к вар.
Аналогично определяются средние мощности для второй и

третьей подгрупп электродвигателей.
Суммарные средние активная н реактивная мощности отделения цеха за наиболее загруженную смену равны соответственно
Ясм =‘160+126+34=320 кет;
Qcm=99+1'1 1+45=255 квар.
Общее число электродвигателей
п=2+3+6+4+6+10=31.
Групповой коэффициент 'использования для всех электродвигателей определяется по (3-12)
Для определения коэффициента максимума следует найти значение эффективного числа электроприемннков.
Мощность наибольшего двигателя группы (см. табл. 3-9)
Ру.макс ”100 кет
и мощность наименьшего двигателя
Ру.мин”4 кет.
Электродвигатели мощностью по 2,2 кет при этом ие учитываются, так как их суммарная мощность составляет меньше 5%

общей установленной мощности группы двигателей
10-2,2
-trTT -ЮО = 3,93% <5%.
--------------- page: 67 -----------
Значение отношения т по (3-16)
100 пг

т = = 25.
Согласно данным табл. 3-5, эффективное число электропрнем-

ннков не может быть приравнено действительному их числу и

должно быть определено по табл. 3-6 в зависимости от величин

pan.
*
установленная мощность каждого из которых равна нлн больше

половины мощности наиболее крупного приемника, равно ni=2,

так как половина мощности наиболее крупного электродвигателя

100
составляет —тр =50 кет и указанное число ограничивается числом
двигателей мощность^ по 100 кет.
Мощность этих двигателей равна
pi=2- 100=200 кет.
Находим значения р и п соответственно по (3-17)' н (3-1.8):
200
560“ °’358,
2
П = gj = 0,0645.
По табл. 3-6 для полученных значений р н п определяем относи-
*
тельное значение эффективного числа электропрнемников
пэ=0,38
*
(согласно примечанию к табл. 3-6, для промежуточного значения

величины п принята ближайшая меньшая величина пв).
*
Эффективное число электропрнемников определяется по (3-20):

пэ=0,38 • 31 ='11,8.
В зависимости от группового значения коэффициента использования /(и=0,573 и эффективного числа электропрнемников пэ=Н,8

по табл. 3-7 определяем величину коэффициента максимума:
Ям = 1,24.
Величины расчетных активной и реактивной мощности отделения цеха предприятия определяются по(3-21) и (3-22):
Р= 1,24 - 320=397 кет;
Q='1,24 • 255=316 квар.
Величина полной расчетной мощности по (3-23) равна S=

= У3972 + 3162 = 506 ква и коэффициента мощности по (3-25)
--------------- page: 68 -----------
№ подгрупп

электро-

приемников
Количество и установленная мощность

электропрнемннков
С уммарная

установленная

мощность,

квт
количество
мощность»
квт
количество
МОЩНОСТЬ,
квт
количество
мощность,
квт
1
2
100
3
22
266
2
6
30
— ■



180
3
4
17
6
4
10
2,2
114
Для всей группы электропрнемннков
560
Примечание- В первых семи столбцах указаны заданные величины. Осталь
397
cos * = 508 = °’78-
Пример 3-2. Определить расчетные нагрузки для линии на номинальное напряжение 6 кв, питающей четыре цеховых ТП, для

которых предварительным расчетом были определены: установленная мощность и эффективное число электроприемников, а также

активная н реактивная средние мощности за наиболее нагруженную смену (см. табл. 3-10).
Общая мощность присоединенных к сети батарей конденсаторов составляет 650 квар.
Решение. Определяем коэффициент использования всех

присоединенных к линии электроприемников по (3-12):
1 120
^и — 2370 — °>473-
Определяем мощности условных электропрнемннков из (3-26):
для ТП1
460
^у^гб""17,7 квт'
для ТП2
1 200
Ру2 = "45- = 26,7 квт и т. д.
Результаты расчета указаны в табл., 3-10.
Вычисляем отношение .мощности наибольшего условного электроприемника к наименьшему по (3-16):
26,7

т~ 8,92 — 3'
Полученные значения коэффициента использования и величины

удовлетворяют указанным в табл. 3-5 условиям, следовательно,

эффективное число электропрнемннков для линни, питающей Till—4,

может быть принято равным суммарному фактическому числу условных приемшдазр и?=139.
--------------- page: 69 -----------
Таблица 3-9
Средняя мощность за наиболее
1
. нагруженную смену
Коэффициент
Коэффициент
использомощности
tg V
вания
• активная,
реактивная,
квт
квар
0,6
0,85
0,62
160
99
0,7
0,75
0,882
126
111
0,3
0,6
1,33
34
45
0,573
0,78
0,8
320
255
ные величины определены при решении примера.
Таблица 3-10
Расчетные данные для примера 3-2
№ ТП
Установленная

мощность

Руш квт
Средняя мощность за наиболее нагруженную смену
Эффективное

число электроприемников
Мощность

условного

электроприемника1

Яу, квт
активная

Ром- квт
реактивная,
<3см> кваР
1
460
280
240
26
17,7
2
1 200
450
340
45
26,7
3
410
145
170
46
8,92
4
300
245
240
22
13,6
Всего: 2 370
1 120
990
139

1 См. формулу (3-26).
Величину коэффициента максимума определяем по табл. 3-7

в зависимости от значений Ки=0,473 и Па=139:
/См ='1,06.
Значения расчетных нагрузок (мощностей) определяем по

(3-21—3-25).
1.
Активная мощность
Р= 1,06 • 1 '120=1 190 квт.
Реактивная мощность
Q = 1,06-990= 1 050 гсвар.
Полная мощность
S = У1 190= + 1 0502 = 1 590 та.
--------------- page: 70 -----------
Ток ЛИНИН
1 590
/ = yf¥=153 *■
Коэффициент мощности
1 190
cos 9 — j 590 — 0,75.
2,
Активная мощность (пренебрегая потерями активной мощности

в конденсаторах)
Р = 1 190 кет.
Реактивная мощность
Q = 1 050 — 650 = 400 /свар.
Полная мощность
S
Ток лннни
1 250
'=W6=I2° “•
Коэффициент мощности
1 190
cos 9 = Y25Q = 0,95.
3-2. РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ ЖИЛЫХ Л ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЙ
Расчетные нагрузки жилых н общественных зданий определяются согласно главе VII-1 ПУЭ и «Указаниям по проектированию городских электрических сетей», часть I: «Внутриквартальные электрические сети напряжением до 1 000 в в городах н поселках городского типа» (СН-167-61).
При проектировании групповой сети квартир минимальные

нормы удельных расчетных нагрузок следует принимать:
;12 вт/ж2 — для освещения жилых комнат и кухонь;
8 вт/м2— для освещения остальных помещений общего пользования квартир (ио не менее одной лампы мощностью 25 вт для каждого помещения);
30—40 вт/м2 — для бытовой нагрузки жилых комнат и кухонь.
Для определения расчетной мощности отдельных звеньев питающей внутридомовой осветительной сети жклых зданий следует пользоваться данными табл. 3-М.
Расчетные нагрузки жилых домов для трех основных вариантов электропотреблення, определяемых степенью электрификации

квартир, приведены в табл. 3-12.
Указанные величины учитывают осветительную и бытовую нагрузки квартир, а также осветительную нагрузку общедомовых помещений жилых зданий с соответствующими коэффициентами спро-
--------------- page: 71 -----------
Таблица 3-11
Удельные расчетные нагрузки от освещения и бытовых

электроприборов для расчета питающей сети

жилых зданий
Участок питающей
Удельная расчетная нагрузка, отнесенная к жилой (оплачиваемой) площадн

квартир, вт!м%, для городов с числом

жителей, тыс.
сети
до 1 ООО
более
1 000
с газификацией '
без газификации
с газификацией
без газификации
Лестничные питающие линии

(стояки)
18
20
20
25
Внутридомовые питающие

линии
15
17
18
22
са и не учитывают силовой и осветительной нагрузки обособленных в административном отношении нежилых помещений.
Для городов с населением до 20 тыс. жителей за исключением

заводских поселков, а также для усадебных застроек удельные

нагрузки принимаются такими же, как для городов с населением

до :1 ООО тыс. жителей, но с коэффициентом спроса 0,5—0,8.
При проектировании внутриквартальных сетей рекомендуется за

основу принимать расчетную нагрузку одной квартиры (по

табл. 3-12) и число квартир, питаемых* линией или трансформатором с учетом соответствующего коэффициента спроса (коэффициента одновременности), определяемого по табл. 3-13.
При проектировании групповой осветительной сети общественных зданий, гостиниц, общежитий и интернатов, общедомовых помещений жилых зданий (лестничные клетки, чердаки и подвалы,

котельные, красные уголки и т. п.), а также всех остальных размещаемых в жилых зданиях нежилых помещений (торговые и складские помещения, мастерские, ателье, парикмахерские, административные помещения и т. п.) расчетную нагрузку следует определять

по светотехническому расчету, принимая коэффициент спроса равным *1.
Расчетная мощность сети питания штепсельных розеток должна

определяться с учетом мощности присоединяемых электроприемников.
Расчетные нагрузки на вводах в общественные и коммунальные здания определяются согласно проектам их внутреннего электрооборудования и электроосвещения. Примерные значения величин этих нагрузок для наиболее характерных зданий указаны

в табл. 3-14.
Для определения расчетных нагрузок общественных и коммунальных зданий, отнесенных к шинам трансформаторного пункта,

должны учитываться коэффициенты спроса (коэффициенты участия в максимуме), примерные величины которых приведены

в табл. 3-15.
--------------- page: 72 -----------
Таблица 3-12
Удельные расчетные нагрузки от освещения и бытовых

электроприборов для жилых домов с квартирами

жилой площадью порядка 30 м2
Современный проектный уровень

(1965 — 1970 гг.)
Перспективный уровень (1975—1980 гг.)

Расчетная нагрузка

на вводе в дом (при

числе квартир, равном 30), вт/м2
Типы квартир
Расчетная нагрузка

на вводе в квартиру
Расчетная

нагрузка на
кет
вт/ж*
(при числе

квартир, равном 30). вт/м2
1. Жилые квартиры с

газификацией (на весь

перспективный период):

А. Города и поселки

с числом жителей до

1 млн
0,8
27
12 \
, Б. Города с числом

жителей более 1 млн.
1
33
J
25—30
2. Жилые квартиры

без газификации—с огневыми плитами на первом этапе и с перспективой перехода на стационарные электроплиты:

А. Города и поселки

с числом жителей до

1 млн
1
33
15 1
Б. Города с числом

жителей более 1 млн.
1,2
40
J
50—55
3. Жилые квартиры с

установкой кухонных

электроплит на первом

этапе
1
СЛ
,133—150
44—50
50—55
Примечания: 1. При жилой оплачиваемой площади квартиры в пределах 25—35 мш расчетные нагрузки квартир принимаются по табл. 3-12 без изменения. Для квартир с жнлой площадью больше 35 ж2 или меньше 25 мя расчетные нагрузки пересчитываются по фактической величине площади, но изменения расчетных нагрузок принимаются не больше, чем на ± 20%, по сравнению

с нагрузками, указанными в табл. 3-12 для квартир с жилой площадью, равной

30 м».
2.
плитами, подлежат уточнению после экспериментальной проверки. Меньшие величины указанных в табл. 3-12 расчетных нагрузок рекомендуется принимать

при наличии централизованного горячего водоснабжения.
3.
домов устройств для кондиционирования воздуха, расчетные йагрузки могут

приниматься в повышенном по сравнению с данными табл. 3-12 размере.
--------------- page: 73 -----------
Таблица 3-13

Значение коэффициента спроса (одновременности)

для различного количества квартир, получающих питание

от линии или от трансформаторного пункта
Наименование
Число
квартир
потребителей
5
10
20
30
40
60
100
200
400
600
Для жилых домов

без электроплит
0,7
0,62
0,5
0,45
0,43
0,42
0,41
0,39
0,37
0,36
Для жилых домов

с кухонными электроплитами
0,62
0,47
0,4
0,35
0,33
0,3
0,28
0,26
0,24
0,23
Примечание. При наличии обоснованных данных, учитывающих местные особенности, значения коэффициентов спроса могут приниматься в увеличенном против табл. 3-13 размере, но при условии, чтобы расчетные нагрузки

ие превысили установленных главой VH-1 ПУЭ (табл. VII-1-1).
Таблица 3-14

Ориентировочные расчетные нагрузки на вводах

в общественные и коммунальные здания

(освещение, электроприборы, электродвигатели и др.)
Наименование потребителя
Расчетные
нагрузки,
квт
Общежития на 200—400 чел
Поликлиники на 750 посещений в день
Больницы иа 200—400 коек
Больницы на 50 коек
Детские сады на 150 мест (без электроплит) . . . . .
Детские ясли на 100 мест (без электроплит)
Детские сады, совмещенные с яслями, на 135 мест
(с электроплитами)
Школы на число мест порядка 1 000
Школы на 200—500 мест
Торговые помещения порядка 15 рабочих мест . . . .
То же с электрохолодильными установками
Универмаги порядка 50 рабочих мест
Помещения общественного питания на число мест
порядка 500 (столовые, рестораны)
Столовые на 100—200 мест
Кинотеатры иа 800—1 000 мест
Кинотеатры на 300—500 мест .
Мастерские и комбинаты бытового обслуживания
Прачечные на 1 400 кг белья в смену
Баня на 50—100 мест
Подъемные силовые установки в зданиях (лифты) на

секцию
--------------- page: 74 -----------
Таблица 3-15
Коэффициенты спроса (участия в максимуме)

на трансформаторном пункте для нагрузок

общественных и коммунальных зданий
Наименование потребителя
Коэффициент

спроса (участия

в максимуме)
О
Школы, детские учреждения, лечебные учреждения, предприятия общественного питания и
бытового обслуживания
Магазины и зрелищные предприятия ......
Административные здания
Лифты
Прочие силовые приемники
0,6—0,7

1,0

0,8—0,9

0,5—0,8

Соответственно

характеру их

работы
При отсутствии точных данных о застройке кварталов города

в проектах, предусматривающих поэтапное развитие внутриквартальных сетей, рекомендуется принимать усредненные значения

удельных нагрузок на 1 ж2 рабочей (полезной) площади общественных зданий согласно табл. 3-16.
В предварительных расчетах при ориентировочной оценке необходимой трансформаторной мощности расчетная нагрузка может

быть определена с помощью приведенной суммарной удельной нагрузки всех потребителей жилого и общественно-коммунального

секторов, отнесенной к 1 ж2 жилой оплачиваемой площади. Для

современного проектного уровня без применения в жилых домах

кухонных электроплит величину удельной нагрузки рекомендуется

принимать равной от 20 вт/м2 (для малоэтажной застройки) до

30 вт/м2 (для многоэтажной застройки).
Коэффициент спроса при определении расчетных нагрузок линий сети на 6—*10 кв принимается равным:
Линия распределительной сети — 0,9.
Лииия питающей сети — 0,81.
Пример 3-3. Определить расчетную активную нагрузку трансформаторного пункта в городе с числом жителей до 1 млн. чел.,

от которого получают питание:
II) четыре пятидесятиквартирных дома, с газификацией квартир, с жилой площадью каждой квартиры 32 ж2;
2)
3)
4)
новками на 15 рабочих мест.
Решение. Для одной квартиры с жилой площадью 32 «2

при газификации в городе с числом жителей до ‘1 млн чел. по

табл. 3-12 расчетная мощность равна 0,8 кет. Общее число квартир

в 4 домах составляет 4 • 50=200 квартир.
--------------- page: 75 -----------
Таблица 3-16
Усредненные удельные нагрузки на вводах общественных и

коммунальных зданий для поэтапного проектирования

внутриквартальных электрических сетей

(включая силовые и другие нагрузки), е/и/лг2
Проектный уровень нагрузок, em/ма
Наименование потребителей
современный

1-й этап

(1965 — 1970 гг.)
перспективный

этап

(1975 —1980 гг.)
Общежития
35
75
Больницы и поликлиники ....

Детские учреждения:
1. Без применения электроплит
35
75
на первом этапе
2. С применением электроплит
30
90
на первом этапе
80
90
Школы
35
75
Торговые помещения
Торговые помещения с холодиль30
75
никами
Столовые и рестораны (с приме40
100
нением электроплит)
130
250
Кинотеатры
70
200
Примечания: 1. На перспективном этапе предполагается применение

электроэнергии для приготовления пищи во всех зданиях, связанных с общественным питанием (столовые, детские учреждения и др.), а также применение

устройств кондиционирования воздуха в зданиях столовых, кинотеатров и др.
2. При наличии централизованного горячего водоснабжения к удельным

нагрузкам детских учреждений, столовых и ресторанов с применением электрических плит следует применять понижающий коэффициент 0.9.
Расчетная мощность 200 квартир без учета коэффициента спроса равна
0,8 - 200=160 кет.
Коэффициент спроса для 200 квартир без электроплит с газификацией определяется по табл. 3-13:
/Со =0,39.
Расчетная нагрузка для 4 жилых домов с учетом коэффициента

спроса составляет:
Pi=0,39 ■ 160= 62,5 кет.
Расчетная нагрузка общественных зданий на вводе в зданче

определяется по табл. 3-!14.
Школа на 500 мест — 90 кет.
Столовая на 200 мест — 100 кет.
Продовольственный магазин — 55 кет.
Коэффициенты спроса указанных потребителей для трансформаторного пункта согласно табл. 3-15 равны: школа и столовая—

0,65, магазин — .1,0.
--------------- page: 76 -----------
Расчетная нагрузка общественных зданий с учетом коэффициентов

спроса
Р2=0,65 • 90+0,65 • 100+1 -55=178,5 кет.
Суммарная расчетная активная нагрузка трансформаторного пункта составляет:
Р=62,5+178,5= 241 кет.
РАЗДЕЛ ЧЕТВЕРТЫЙ
ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ

ПО УСЛОВИЮ НАГРЕВАНИЯ
4-1. ДОПУСТИМЫЕ ТОКОВЫЕ НАГРУЗКИ НА ПРОВОДА,

КАБЕЛИ И ШИНЫ
Допустимая токовая нагрузка на провод, кабель или шину

определяется из соотношения
/д = /Сп/н.д,
где /и.д — допустимая длительная токовая нагрузка на провод,

кабель или шину при нормальных условиях прокладки, а

(см. табл. 4-1ч-4-20; 4-27-4-4-31);
Кп — поправочный коэффициент, учитывающий изменения

условий прокладки проводов и кабелей и равный произведению отдельных поправочных коэффициентов (К\, Кя,

Кз и т. д.), т. е.
Кп=К,К2Кз...
Поправочные коэффициенты учитывают:
Ki — фактическую температуру окружающей среды;
Кг — число проложенных в траншее рабочих кабелей;
Кз — условия кратковременного или повторно-кратковременного режима работы электроприемннков;
Ki — сечение кабеля и его месторасположение при прокладке

в блоке;
’ Кб — напряжение кабеля при прокладке в блоке;
Кб — общую среднесуточную нагрузку кабелей при прокладке

в блоке}
Kj — прокладку кабелей в двух параллельных блоках одинаковой конфигурации;
К& — прокладку проводов в коробах и лотках;
Кя — увеличение допустимой нагрузки на кабели до 10 кв прн

аварийном режиме;
Кю — расположение шин на изоляторах.
Допустимые длительные токовые нагрузки на провода и кабели приведены в таблицах для условий нагревания при получасовом максимуме токовой нагрузки, который представляет собой наибольшую из средних получасовых токовых нагрузок данного элемента сети.
--------------- page: 77 -----------
Поправка на температуру окружающей среды.
Нормальной температурой окружающей среды при

прокладке проводов и кабелей на воздухе считается +25° С и при

прокладке кабелей в земле или в воде +15° С. При фактической

температуре воздуха или земли, отличной от вышеуказанных значений, вводится поправочный коэффициент К\, определяемый из

табл. 4-32 в зависимости от нормированной температуры проводов,

шин или жил кабелей, указанной в табл. 4-33. Этот коэффициент

рекомендуется применять только в случаях значительного отклонения температуры от нормальной (районы Крайнего Севера,

вечной мерзлоты, тропики и т. п.).
Для голых проводов воздушных линий электропередачи напряжением выше 1 ООО в поправочный коэффициент на температуру

воздуха не применяемся.
Поправка на количество кабелей, проложенных в общей траншее. При прокладке в общей траншее более одного кабеля вводится поправочный коэффициент Кь определяемый по табл. 4-21. Неиа-

гружеиные резервные кабели при этом не учитываются.
Если часть кабелей, проложенных в общей траншее, загружена полностью, а другая часть только на 50%, то при определении

нагрузки допустимой для полностью загруженных кабелей принимаются коэффициенты согласно табл. 4-35.
Поправка на повторно-кратковременный и кратковременный режимы работы. При повтори о-к ратковременном или

кратковременном режиме работы электроприем-

и и к о в вводится поправочный коэффициент, равный
0,875
= <4-3)

где ПВ — относительная продолжительность рабочего периода,

равная отношению времени (tv) включения электроприемника к общему времени длительности цикла повторнократковременного режима (tn)
ПВ = j®-.

Коэффициент Кз, учитывающий повторно-кратковременный режим работы электропрнемников, вводится для медных проводников

сечением не ниже 10 мм2 и для алюминиевых сечением не ниже

16 мм2 при условии, что продолжительность рабочего периода не

превышает 4 мин, а продолжительность последующей паузы не менее 6 мин.
Поправки для кабелей, проложенных в блоках.
Допустимые длительные токовые нагрузки для прокладываемых в блоках медных трехжильных кабелей сечением 65 мм2 на

напряжение 10 кв в зависимости от конфигурации блока и месторасположения в блоке кабеля приведены в табл. 4-22. Для других

условий прокладки медных кабелей в блоке вводятся поправочные

коэффициенты: на сечение кабеля — Ki по табл. 4-23, на напряжение— Къ по табл. 4-24, на среднесуточную нагрузку блока — Ке по

табл. 4-25 и на условие прокладки в двух блоках одинаковой конфигурации— Кг по табл. 4-26.
--------------- page: 78 -----------
Поправка на прокладку проводников в коробах и лотках. При

прокладке проводников в коробах, а также в лотках пучками допустимые длительные токовые нагрузки принимаются при их числе

до четырех по табл. 4-1 и 4-2 как для проводников, проложенных

в трубах.
При числе одновременно нагруженных проводников более четырех, проложенных в трубах, коробах, а также в лотках пучками,

нагрузки па проводники должны приниматься по табл. 4-'1 и 4-2 для

открытой прокладки (в воздухе) с введением поправочного коэффициента К&, равного для пяти-шести проводников 0,68, для семи—

девяти проводников 0,63 и для десяти — двенадцати проводников 0,6.
Токовые нагрузки на провода, проложенные в лотках при однорядной прокладке (ие в пучках), следует принимать как для проводов, проложенных в воздухе.
Поправка для кабелей с бумаленой изоляцией, работающих

в аварийных условиях. Для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией напряжением до 10 кв включительно, работающих в нормальном длительном режиме с нагрузкой, не превышающей 80% допустимого длительного тока по нагреванию, на время ликвидации

аварии (не более 5 суток) допускается в часы максимума (длительностью не более 6 ч) перегрузка до 130%, что учитывается введением коэффициента /С9=1,3.
Поправка для шин при их креплении на изоляторах плашмя.

Допустимые токовые нагрузки для шин прямоугольного сечеиия при

вертикальном расположении на изоляторах приведены в табл. 4-30.

При расположении шин на изоляторах плашмя к допустимой нагрузке вводится поправочный коэффициент Кш, равный для шин

с шириной полос до 60 мм 0,95 и для шин с шириной полос более

60 мм — 0,92.
При определении допустимых нагрузок на провода, прокладываемые в одной трубе, нулевой рабочий или заземляющий провод

четырехпроводной системы трехфазного тока в расчет не принимается.
Нулевые проводники в четырехпроводной системе трехфазного

тока должны иметь проводимость не менее 50% и в необходимых

случаях она может быть увеличена -до 100% проводимости фазных

проводов. Разрешается применение проводов и кабелей с меньшей

проводимостью впредь до изменения ГОСТ ня эти провода и кабели.
Согласно решению Союзглавэнерго № Э/6-62 от 17 марта

1962 г. в четырехпроводных сетях переменного тока с глухим заземлением нейтрали допускается применять трехжильные силовые кабели в алюминиевой оболочке на номинальное напряжение 1 кв

с использованием их алюминиевых оболочек в качестве нулевого

рабочего провода за исключением:
1)
2)
в нулевом проводе превышает 75% тока фазных проводов.
При этом допустимые длительные токовые нагрузки на трехжильные кабели принимаются равными допустимым токовым нагрузкам для четырехжильных кабелей с тем же сечением фазных

проводов.
--------------- page: 79 -----------
Таблица 4-1
Провода и шнуры с медными жилами с резиновой

и полихлорвиниловой изоляцией
Сечение

токопроводящей

жилы, мм*
Токовые нагрузки, а
Провода,
проложенные
открыто
Провода, проложенные е
одной трубе
два одножильных
три одножильных
четыре
одножильных
один двух-

жнльный
один трехжильный
0,5
11
0,75
15
-—




1
17
16
15
14
15
14
1,5
23
19
17
16
18
15
2,5
30
27
25
25
25
21
4
41
38
35
30
32
27
6
50
46
42
40
40
34
10
80
70
60
50
55
50
16
100
85
80
75
80
70
25
140
115
100
90
100
85
35
170
135
125
115
125
100
50
215
185
170
150
160
135
70
270
225
210
185
195
175
95
330
275
255
225
245
215
120
385
315
290
260
295
250
150
440
360
330



185
510




- 240
605





300
695





400
830





Таблица 4-2
Провода с алюминиевыми жилами с резиновой

и полихлорвиниловой изоляцией
Токовые нагрузки, а
Сечение
Пповода, проложенные в одной трубе.
токопроПровода,
водящей
проложилы, мм‘
женные
два однотри одночетыре
одни двуходин трех-
открыто
жильных
жильных
одножильных
жильный
жнльный
2,5
24
20
19
19
19
16
4
32
28
28 '
23
25
21
6
39
36
32
30
31
26
10
55
50
47
39
42
38
16
80
60
60
55
60
55
25
105
85
80
70
75
65
, 35
130
100
95
85
95
75
: 50
165
140
130
120
125
105
70
210
175
165
140
150
135
--------------- page: 80 -----------
Продолжение табл. 4-2
Сечение

токопроводящей

жилы, мм2
Токовые нагрузки, а
Провода,
проложенные
открыто
Провода, проложенные в одной трубе
два одножильных
три одножильных
четыре
одножильных
один
двух-
жнльный
один трех-

жнльный
95
255
215
200
175
190
165
120
295
245
220
200
230
190
150
340
275
255



185
390

.—.



240
465





300
535




.—
400
645




Таблица 4-3
Провода с медными жилами с резиновой изоляцией

в металлических защитных оболочках и кабели с медными

жилами с резиновой изоляцией в свинцовой,

полихлорвиниловой и негорючей резиновой оболочках,

бронированные и небронированные
Токовые нагрузки (а) проводов и кабелей*
Сечение токопроводящей

жилы, мм*
одножильных
двухжильных
трехжильных
при прокладке
в во8духе
в воздухе
в 8емле
в воздухе
в земле
1,5
23
19
33
19
27
2,5
30
27
44
25
38
4
41
38
55
35
49
6
50
50
70
42
60
10
80
70
105
55
90
16
100
90
135
75
115
25
140
115
175
95
150
35
170
140
210
120
180
1 Токовые нагрузки относятся к проводам и кабелям как с заземляющей

жилой, так и без заземляющей жнлы.
--------------- page: 81 -----------
Продолжение табл. 4-3
Токовые нагрузки (а) проводов и кабелей
Сечение токопроводящей

жилы,
одножильных
двухжильных
’ трехжильных
прн прокладке
в воздухе
в воздухе
в земле
в воздухе
в земле
50
215
175
265
145
225
70
270
215
320
180
275
95
325
260
385
220
330
120
385
300
445
260
385
150
440
350
505
305
435
185
510
405
570
350
500
240
605




Таблица 4-4
Кабели с алюминиевыми жидами с резиновой изоляцией

в свинцовой, полихлорвиниловой и негорючей резиновой

оболочках, бронированные и небронированные
Сечеиие токопроводящей

жилы, ммs
Токовые нагрузки (а) кабелей
одножильных
двухжильных
трехжильиых
при прокладке
в воздухе
в воздухе
в земле
в воздухе
в земле
2,5
23
21
34
19
29
4
31
29
42
27
38
6
38
38
55
32
46
10
60
55
80
42
70
16
75
70
105
60
90
25
105
90
135
75
115
35
130
105
160
90
140
50
165
135
205
110
175
70
210
165
245
140
21.0
95
2Е0
200
295
170
255
--------------- page: 82 -----------
Продолжение табл. 4-4
Токовые нагрузки (а) кабелей
Сеченне токопроводящей

жилы, мм*
' одножильных
двухжильных-
трехжильных
при прокладке
}
в воздухе
в воздухе
в земле
в воздухе
в земле
120
295
230
340
200
295
150
340
270
390
235
335
185
395
310
440
270
385
240
465




Таблица 4-5
Шнуры переносные шланговые легкие и средние, кабели

переносные шланговые тяжелые, кабели шахтные гибкие

шланговые, прожекторные и провода переносные
Сечение токопроводящей жилы, мм*
Токовые нагрузки (а) шнуров, проводов и кабелей1
одножильных
двухжнльных
трехжильных
0,5
12
0,75

16
14
1,0

18
16
1,5

23
20
2,5
40
33
28
4
50
43
36
6
65
55
45
10
90
75
60
16
120
95
80
25
160
125
105
35
190
150
130
50
235
185
160
70
290
235
200
1 Относятся к шнурам, проводам и кабелям как с заземляющей жилой, так

и без заземляющей жнлы.
Таблица 4-6
Кабели переносные шланговые с резиновой изоляцией

для торфопредприятий
Сеченне токопроводящей жилы, мм*
Токовые нагрузки (а) кабелей напряжением, кв
0.5
3
6
6
44
45
47
10
60
60
65
16
80
80
85
25
100
105
105
35
125
125
130
50
155
155
160
70
190
195

--------------- page: 83 -----------
Таблица 4-7
Кабели шланговые с резиновой изоляцией для передвижных

электроприемников
Сечение

токопроводящей

жилы, мм*
Токовые нагрузки (а) на

кабели напряжением1, кв
Сечение

токопроводящей

жилы, мм!
Токовые нагрузки (а) на

кабелн напряжением1, кв
3
6
3
6
16
85
90
70
215
220
25
115
120
95
260
265
35
140
145
120
305
310
50
175
180
150
345
350
1 Токовые нагрузки относятся к кабелям как с заземляющей жилой, так

и без заземляющей жилы.
Таблица 4-8
Провода с медными жилами с резиновой изоляцией для

электрифицированного транспорта на напряжения
1,
Сечение токопроводящих жил, мм2
Токовые
нагрузки,
а
Сечение токопроводящих

жил, ммл
Токовые
нагрузки,
а
Сеченне токопроводящих жил, мм2
Токовые
нагрузки,
а
1,0
20
16
115'
120
390
1,5
25
25
150
150
445
2,5
40
35
185
185
505

50
' 50
230
240
590
6
65
70
285
300
670
10
90
95
340
350
745
Таблица 4-9
Кабели с медными жилами с бумажной изоляцией,

пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами,

в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемые
в земле
Сечение токо-

лроводящей
ЖИЛЫ, Mlи5
Токовые нагрузки,
а
одножильные

кабели до
1 Кв1
двух-

жнльные

кабели до

1 кв
Трехжю

до 3 кв
тьные к

6 кв
*бели

10 кв
Четырех-

жильные

кабелн до

1 кв
2,5
45
40



4
80
60
55


50
6
105
80
70


60
10
140
105
95
80

85
16
175
140
120
105
95
115
1 Для работы при постоянном токе-
--------------- page: 84 -----------
Продолжение табл. 4-9
Сечеиие токопроводящей

жилы, мм2
Токовые нагрузки.
3
одножильные

кабели

до 1 кв1
двух-

жнльные

кабелн

до 1 кв
Трехжш

до 3 кв
1ьные кг

6 кв
бели

10 кв
Четырехжильные

кабелн до
1 Кв
25
235
185
160
135
120
150
35
285
225
190
160
160
175
50
360
270
235
200
180
215
70
440
325
285
245
215
265
95
520
380
340
295
265
310
120
595
435
390
340
310
350
150
675
500
435
390
355
395
185
755

490
440
400
450
= 240
880

570
510
460

300
1 000

—.



400
1 220

—.

—.

500
1 400





625
1 520



—.

800
1 700

/
Таблица 4-10
Кабели с медными жилами с бумажной изоляцией,

пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами,

в свинцовой оболочке, прокладываемые в воде
Сеченне токопроводящей

жнлы, мм*
Токовые нагрузки, а
Трехжильные кабелн, кв
Чертырехжнль-
ные кабелн до

1 кв
до 3
6
10
16
135
120
' 25
210
170
150
195
35
250
205
180
230
50
305
255
220
285
70
375
310
275
350
95
440
375
340
410
120
505
430
395
470
150
565
500
450

185
615
545
510

240
715
625
585

--------------- page: 85 -----------
Таблица 4-11
Кабели с медными жилами с бумажной изоляцией,

пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами,

в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемые
в воздухе
Сечеине токопроводящей

ЖНЛЫ, ммя
Токовые нагрузки.
а
одножильные

кабелн до

1 кв1
двух-

жнльные

кабелн

до 1 кв
Трехжил

до 3 кв
ьные ке

6 кв
бели

10 кв
Четырех-

жильные

кабели до

1 кв
2,5
40
30
28
4
55
40
37


■ 35
6
75
55
45


45
10
95
75
60
55

60
16
120
95
80
65
60
80
25
160
130
105
90
85
100
35
200
150
125
110
105
120
50
245
185
155
145
135
145
70
305
225
200
175
165
185
95
360
275
245
215
200
215
120
415
320
285
250
240
260
150
470
375
330
290
270
300
185
525

375
325
305
340
240
610

430
375
350

300
> 720

—.

—.

400
880

—.



500
1 020




—•
625
1 180

—.



800
1 400





1 Для работы прн постоянном токе.
Таблица 4-12
Кабели с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией,

пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами,

в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемые
в земле
Сечение токопроводящей

жилы, мм*
Токовые нагрузки.
%

Одножильные

кабелн

до 1 кв1
Двухжильные

кабелн

до 1 кв
Трехжш

До 3 кв
1ьные кг

6 кв
бели

10 кв
Четырехжильные

кабели

до 1 кв
2,5
35
31

4
60
46
42


38
6
80
60
55


46
10
110
80
75
60

65
16
135
110
90
80
75
90
1 Для работы при постоянном токе.
--------------- page: 86 -----------
Продолжение табл. 4-12
Сеченне токопроводящей

жилы, мм2
Токовые нагрузки, а
Одножильные

кабели

до 1 кв1
Двухжильные

кабели

до 1 кв
Трехжи

До 3 кв
льные к

6 кв
абелн

10 кв
Четырех-

жнльные

кабелн

до 1 кв
25
180
140
125
105
90
115
35
220
175
145
125
115
135
50
275
210
180
155
140
165
70
340
250
220
190
165
200
95
400
290
260
225
205
240
120
460
335
300
260
240
270
150
520
385
335
300
275
305
185
580

380
340
310
345
240
675

440
390
355

300
770


- _


400
940





500
1 080





625
1 170
,

_


800
1 310

Таблица 4-13
Кабели с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией,

пропитанной маслоканифольной и нестекающер массами,

в свинцовой оболочке, прокладываемые в воде
Сечение токопроводящей

ЖИЛЫ, ММ*
Токовые
нагрузки, а
Трехжильные кабели
Чет ырехжн льные

кабели до 1 кв
До 3 кв
6 кв
10 кв
16
105
90
25
160
130
115
150
35
190
160
140
175
50
235
195
170
220
70
290
240
210
270-
95
340
290
260
315
120
390
330
305
360
150
435
385
345

185
475
420
390

240
550
480
450

--------------- page: 87 -----------
'
Кабели с алюминиевыми жилами’ с бумажной изоляцией,

пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами,

в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемые
в воздухе
Сечение токопроводящей

жилы, мм2
Токовые нагрузки, а
Одножильные

кабели

до 1 кв1
Двух-
жильные

кабелн

до 1 кв
Трехжш

До 3 кв
1ьные кг

6 кв
белн

10 кв
Четырехжильные

кабелн

до 1 кв
2,5
31
23
22
4
42
31
29


27
6
. 55
42
35


35
10
75
55
46
42

45
16
90
75
60
50
46
60
25
125
100
80
70
65
75
35
155
115
95
85
80
95
50
190
140
120
110
105
110
70
235
175
155
135
130
140
95
275
210
190
165
155
165
120
320
245
220
190
185
200
150
360
290
255
225
210
230
185
405

290
250
235
260
240
470
с 330
290
270

300
555





400
675





500
785

,—.



625
910


.—


800
1 080



1 Для работы при постоянном токе.
Таблица 4-15
Кабели с отдельно освинцованными медными жилами

с обедненно-пропитанной изоляцией, прокладываемые

в земле, в воздухе и в воде
Токовые нагрузки (а)
трехжильных кабелей напряжением, кв
Сечение токопроводящей
жилы, мм2
в земле
в воздухе
в воде
в земле
в воздухе
в воде
16
90
80
115


25
125
105
155
110
100
140
35
155
125
195
130
120
170
50
185
150
230
160
145
210
70
225
190
280
200
180
255
95
270
230
340
250
220
305
120
310
265
385
290
255
360
150
355
310
450
335
295
405
O'-т
--------------- page: 88 -----------
Таблица 4-16
Кабели с отдельно освинцованными алюминиевыми жилами

с обедненно-пропитанной изоляцией, прокладываемые

в земле, в воздухе и в воде
Сечение токоТоковые нагрузки (а)
трехжильиых кабелей напряжением, кв
проводящей
6
10
жилы, лш8
в земле
в воздухе
в воде
в земле
в воздухе
в воде
16
70
60
90
25
95
80
120
85
75
110
35
120
95
150
100
90
130
50
140
115
175
125
110
160
70
175
145
215
155
140
195
95
210
175
260
190
170
230
120
240
205
295
225
195
275
150
275
240
345
260
225
310
Таблица 4-17
Кабели с медными жилами с обедненно-пропитанной

изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемые

в земле, в воздухе и в воде (трехжильные, 6 кв)
Сечеиие

токопроводящей

жнлы, мм2
Токовые нагрузки, а
Сечеиие
токопроводящей
ЖИЛЫ,
Токовые нагруаки
, а
в земле
в воздухе
в воде
в земле
в воздухе
в воде
16
90
65
100
70
220
170
275
25
120
90
140
95
265
210
335
35
145
110
175
120
310
245
385
50
180
140
220
150
355
290
450
Таблица 4-18
Кабели с алюминиевыми жилами с обедненно-пропитанной

изоляцией в общей свинцовой оболочке, прокладываемые

в земле, в воздухе и в воде (трехжильные, 6 кв)
Сечение

токопроводящей

жилы, л*1
Токовые нагрузки, а
Сеченне

токопроводящей

жилы, мм2
Токовые нагрузки
» а
в земле
в воздухе
в воде
в земле
в воздухе
в воде
16
70
50
75
70
170
130
210
25
90
70
110
95
205
160
260
35
110
85
135
120
240
190
295
50
140
110
170
150
275
225
345
--------------- page: 89 -----------
Кабели с медной «жилой с бумажной пропитанной изоляцией

в свинцовой оболочке, небронированные, прокладываемые

в воздухе (одножильные)
Сечение

токопроводящей

жнлы, мм*
Токовые нагрузки (а)*

кабелей напряжением, кв
Сечение
токопроводящей
ЖНЛЫ, JHJHa
Токовые нагрузки (а)*

кабелей напряжением, к в
ДО 3
6
10
до 3
6
.0
2,5
35
120
330
300
285
4
50


150
360
325
310
6
60


185
385
350
335
10
85
75

240
435
395
380
16
120
110
90
300
460
420
405
25
145
135
125
400
485
440
425
35
170
155
145
500
505
460
445
50
215
200
190
625
525


70
260
240
225
800
550


95
305
280
265
* Токовые нагрузки относятся к работе на переменном токе, при этом свинцовые оболочки соединены между собой н заземлены на обоих концах; число

рядом лежащих кабелей 3, расстояние между кабелями в свету ие более 125

и не менее 35 мм.
Таблица 4-20
Кабели с алюминиевой жилой с бумажной пропитанной

изоляцией в свинцовой оболочке, небронированные,

прокладываемые в воздухе (одножильные)
Сечеиие

токопроводящей

жнлы, мм*
Токовые нагрузки (о)

кабелей напряжением, Кв
Сечение

токопроводящей

жнлы, мма
Токовые нагрузки (а)

кабелей напряжением, Кв
До 3
6
10
До 3
6
10
2,5
27
120
255
230
220
4
38


150
275
250
240
6
46


185
295
270
260
10
65
60

240
335
305
290
16
90
85
70
300
355
325
310
25
110
105
95
400
375
340
325
35
130
120
110
500
390
355
340
50
165
155
145
625
405


70
200
185
175
800
425

95
235
215
205
Примечание. Токовые нагрузки относятся к работе на переменном

токе, при этом свинцовые оболочки соединены между собой и заземлены на

обоях концах; число рядом лежащих кабелей 3, расстояние между кабелями

в свету не более 125 и не менее 35 мм.
--------------- page: 90 -----------
Таблица 4-21
Поправочные коэффициенты Кг на число работающих

кабелей, лежащих рядом в земле, в трубах и без труб
')
Число кабелей
1
2
3
4
5
6
Для расстояния в свету
100 мж
То же 200 мм
То же 300 мм
1,00
1,00
1,00
0,90
0,92
0,93
0,85
0,87
0,90
0,80
0,84
0,87
0,78
0,82
0,86
0,75
0,81
0,85
Для кабелей, проложенных на воздухе, допустимые длительные токовые нагрузки приняты для расстояний в свету между кабелями при прокладке их внутри и вне зданий и в туннелях не менее 35 мм и при прокладке в каналах не менее 50 мм при любом

числе проложенных кабелей. Допустимые длительные токовые нагрузки на одиночные кабели, прокладываемые в земле в трубах без

искусственной вентиляции, должны приниматься как для тех же

кабелей, прокладываемых в воздухе.
При смешанной прокладке кабелей допустимые длительные токовые нагрузки принимаются для участка трассы с наихудшими

тепловыми условиями, если длина этого участка более 10 м. В указанном случае при большой общей протяженности кабельной трассы рекомендуется применять кабельную вставку большего сечения,

чтобы не увеличивать сечение кабеля на всем расстоянии.
Пример 4-1. Определить допустимую нагрузку на проложенные

открыто алюминиевые провода с полихлорвинилсвой изоляцией -сечением 35 мм2 для линии, питающей электродвигатель с повторнократковременным режимом работы.
Длительность включения электродвигателя <р=2 мин и общая

длительность цикла f4=10 мин. Температура окружающего воздуха

+25° С.
Решение. Относительная продолжительность рабочего периода из (4-4)
пв-^-од
Значение поправочного коэффициента из (4-3)
0,875

К» = "7= = 1,95.
Т^О.2
Допустимая длительная токовая нагрузка для заданных условий прокладки по табл. 4-2 равна:
/н.д“130 я*
откуда допустимая нагрузка для условий повторно-кратковременного режима из (4-1)
/„=1.95.130=254 а.
--------------- page: 91 -----------
Таблица 4-22
Заполнение блоков кабелями
Примечание. Токовые нагрузки /„ даны для кабелей с медными жилами сечением 3X95 мм* на [напряжение 10 кв. Для других условии ввод

поправочные коэффициенты _по табл. 4-23. 4-24, 4-25 и 4-26.
--------------- page: 92 -----------
Таблица 4-23
Поправочные коэффициенты на сечение кабеля

и месторасположение его в блоке
Сечение токопроводящей

ЖИЛЫ, ММ*
Значения коэффициента при номере канала блока
1
2
3
4
25
0,44
0,46
0,47 '
0,51
35
0,54
0,57
0,57
0,60
50
0,67
0,69
0,69
0,71
70
0,81
0,84
0,84
0,85
95
1,00
1,00
1,00
1,00
120
1,14
1,13
1,13
1,12
150
1,33
1,30
1,29 '
1,26
185
1,50
1,46
1,45
1.38
240
1,78
1,70
1,68
1,55
Таблица 4-24
Поправочные коэффициенты Къ на напряжение кабеля
Номинальное напряжение, кв
10
6
До 3
Значения коэффициента . .
1
1,05
1,09
Таблица 4-25
Поправочные коэффициенты К» на среднесуточную

нагрузку блока, определяемые в зависимости от отношения

среднесуточной передаваемой мощности к номинальной
С
°ср.с
1.0
0.85
0.7
Значения коэффициента . .
1,0
1,07
1,16
Пример 4-2. Определить допустимую длительную нагрузку на

кабель с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами на 10 кв

сечением 3X70 мм2, проложенный в траншее при температуре почвы +25° С. Всего в общей траншее проложено семь кабелей с расстояниями в свету между кабелями 200 мм. Один кабель резервный

и нагрузки не несет.
Решение. Для заданных условий нз табл. 4-12 находим допустимую токовую нагрузку на кабель при нормальных условиях прокладки:
/и.д= 165 а.
--------------- page: 93 -----------
Таблица 4-26
Коэффициенты Ki снижения допустимой токовой нагрузки

на кабели, прокладываемые в параллельных блоках

одинаковой конфигурации
Расстояние между блоками, мм
500
1 ООО
1 500
2 000
2 500
зооо
Значения коэффициента . .
0,85
0,89
0,91
0,93
0,95
0,96
Таблица 4-27
Неизолированные медные, алюминиевые

и сталеалюминиевые провода по ГОСТ 839-59
Медные
Алюмннневые
Сталеалюминневые
Марка
провода
Токовая нагрузка, а
Марка
провода
Токовая нагрузка, а
Марка
провода
Токовая нагрузка, а
вне помещений
внутри
помеще*
ний
вие помещений
внутри
помещений
вне поме- ;

щений
внутри
помещений
М-4
50
25
А-16
105
75
АС-10
80
50
М-6
70
35
А-25
135
105
АС-16
105
75
М-10
95
60
А-35
170
130
АС-25
130
100
М-16
130
100
А-50
215
165
АС-35
175
135
М-25
180
135
А-70
265
210
АС-50
210
165
М-35
220
170
А-95
320
255
АС-70
265
210
М-50
270
215
А-120
375
300
АС-95
330
260
М-70
340
270
А-150
440
355
АС-120
380
305
М-95
415
335
А-185
500
410
АС-150
445
365
М-120
485
395
А-240
590
490
АС-185
510
425
М-150
Г^
•Ji ^
465
А-300
680
570
АС-240
610
505
М-185
640
530
А-400
815
690
АС-300
690
585
М-240
760
685
А-500
980
820
АС-400
835
715
М-300
880
740
А-600
1 070
930



М-400
1 050
895





--------------- page: 94 -----------
Таблица 4-28
Неизолированные бронзовые

и сталебронзовые провода
Материал
провода
Марка
провода
Т оковая

нагрузка, а*
N.
Бронзовые
Б-50

Б-70

Б-95

Б-120

Б-150

Б-185

Б-240

Б-300
215
265
330
380
430
500
600
700
БС-185
515
БС-240
640
Сталебронзовые
БС-300
750
БС-400
890
БС-500
980
* Токовые нагрузки даны для бронзы с удельным
„ ОМ-ММ*
сопротивлением рм = 0,03 ———.
Таблица 4-29

Неизолированные стальные провода
Марка провода
Токовая

нагрузка, а
Марка провода
Токовая

нагрузка, а
ПСО-3
23
ПС-25
60.
ПСО-3,5
26
ПС-35
75
ПСО-4
30
ПС-50
90
ПСО-5
35
ПС-70
125
ПС-95
135
--------------- page: 95 -----------
Таблица 4-30
Шины прямоугольного сечения
размеры,
мм
Допустимая нагрузка, а
Размеры,
мм
Допустимая

нагрузка для

стальных шин, а
Алюминиевые
шины
Медные шины
переменный
ток
постоянный ток
переменный
ток
постоянный ток
переменный
ток
постоянный ток
15X3
165
165
210
210
20X3
65
100
20X3
215
215
275
275
25X3
80
120'
25X3
265
265
340
340
зохз
95
140
30X4
365
370
475
475
40X3
125
190
40X4
480
480
625
625
50X3
155
230
40X5
540
545
700
705
60X3
185
280
50X5
665
670
860
870
70X3
215
320
50X6
740
745
955
960
80X3
245
365
бохб
870
880
1 125
1 145
90X3
275
410
80X6
1 150
1 170
1 480
1 510
юохз
305
460
Ю0Х6
1 425
1 455
1 810
1 875
20X4
70
115
60X8
1 025
1 040
I 320
1 345
30X4
100
165
80X8
1 320
1 355
1 690
1 775
40X4
130
220
100X8
1 625
1 690
2 080
2180
50X4
165
270
120X8
1 900
2 040
2400
2 600
60X4
195
325
60ХЮ
1 155
1 180
1 475
1525
70X4
225
375
80ХЮ
1 480
1 540
1 900
1 990
80X4
260
430 •
юохю
1 820
1 910
2310
2 470
90X4
290
480
120X10
2 070
2 300
2 650
2 950
100X4
325
535
Таблица 4-31
Токопроводы с алюминиевыми шинами серий ШРА и ШМА

треста „Элект ромонтажконст рукция"
Тнп токопровода
Распределительные
Магистральные
ШРА60-2
ШРА60-4
ШРА 60-6
ШМА59-1
ШМА59-2
ШМА59-4
Допустимая

нагрузка

(номинальный

ток), а
250
400
600
1500
2500
4 000
--------------- page: 96 -----------
Таблица 4-32
Поправочные коэффициенты Ki на температуры земли и воздуха для токовых нагрузок

на кабели, неизолированные и изолированные провода и шины
Расчетная

температура

среды,°С
Нормированная температура жнл, °С
Поправочные коэффициенты при фактической температуре среды, “С
—Б
0
+5
+ 10
+ 15
+20
+25
+30
+35
+40
+45
+50
15
80
1,14
1,11
1,08
1,04
1.00
0,96
0,92
0,88
0.83
0,78
0,73
0.68
25
80
1,24
1,20
1,17
1,13
1,09
1,04
1,00
0,95
0,90
0,85
0,80
0,74
25
70
1,29
1,24
1,20
1,15
1,11
1,05
1,00
0,94
0.88
0,81
0,74
0,67
15
65
1,18
1,Н
1,10
1,05
1,00
0,95
0,89
0,84
0,77
0,71
0,63
0,55
25
65
1,32
1.27
1,22
1,17
1.12
1,06
1,00
0,94
0,87
0,79
0,71
0,61
15
60
1,20
1,15
1,12
1,06
1,00
0,94
0,88
0,82
0,75
0,67
0,57
0,47
25
60
1,36
1,31
1,25
1,20
1,13
1,07
1,00
0,93
0,85
0,76
0,66
0,54
15
55
1,22
1,17
1,12
1,07
1,00
0,93
0,86
0,79
0,71
.0,61
0,50
0,36
25
55
1,41
1.35
1,29
1,23
1,15
1,08
1,00
0,91
0,82
0,71
0,58
0,41
15
50
1,25
1,20
1,14
1,07
1,00
0,93
0,84
0,76
0,66
0,54
0,37

25
50
1,48
1,41
1,34
1,26
1,18
1,09
1,00
0,89
0.78
0.63
0.45

--------------- page: 97 -----------
Таблица 4-33

Допустимые температуры нагревания проводов,

кабелей и шин
Наименование
Наибольшая допустимая температура

проводов, кабелей

и шин при нагревании

длительной токовой

нагрузкой, °С
Голые провода и шины
+70
Провода и кабели с резиновой или пластмассовой (полихлорвиниловой или полиэтиленовой) изоляцией на напряжение до

6 кв
+65
Кабели с пластмассовой изоляцией на напряжение 10 кв
+60
Кабели с бумажной изоляцией, пропитанной

маслоканифольной или нестекающей

массой на напряжение, кв:
до 3
+80
ДО 6
+65
ДО 10
+60
Таблица 4-34
Наивысшие средние температуры воздуха в 13 ч дня

самого жаркого месяца и наивысшие среднемесячные

температуры почвы для основных районов СССР
Наименование
района
Температура, “С
Наименование
района
Температура, °С
воздуха
почвы

на глубине

0,8 м
воздуха
почвы

на глубине

0,8 м
Александровск-
Владивосток . . .
23,2

на-Сахалине . .
19,1

Владимир ....
22,4

Алма-Ата ....
27,6

Вологда
21,1
13,2
Архангельск . . .
18,0

Воронеж ....
25,9

Астрахань ....
29,6

Луганск
27,9

Ашхабад ....
36,0

Уссурийск ....
24,5

Баку
27,9

Ирбит
22,5

Батуми
25,9

Иркутск
22,5
12,3
Благовещенск . .
25,7

Казалинск ....
32,1

Богословск . . .
21,1
—.
24,0

Брянск
22,5

Калуга
22,7

Витебск
20,3

Кемь
16,8

--------------- page: 98 -----------
Продолжение табл. 4-34
Наименование
района
Температура, °С
Наименование
района
Температура, °с
воздуха
почвы

на глубине

0,8 м
воздуха
почвы

на глубине

0,8 м
Керчь
26,0

Рязань
24,2

Киев
23,5
17,3
Самарканд ....
32,2

Киров
21,8

Саратов
27,5

Кировоград . . _.
25,9

Свердловск . . .
21,0
15,8
Кострома ....
21,3
—,
Севастополь . . .
26,4

Красноводск . . .
32,2
— ■
Семипалатинск
26,9
Краснодар ....
28,6

Симферополь . .
26,7
. —
Красноярск . . .
23,8

Кутаиси
28,0

Кривой Рог . . .
28,2

Ленинакан ....
25,8

Куйбышев ....
25,2

Ленинград ....
20,1
16,3
Курган
23,7
—,
Магнитогорск . .
22,6

Курск
23,6
—,
Маргелан ....
33,6

Горький
23,1

Минск
21,3

Грозный
28,8

Москва
21,8
14,4
Дербент
27,3

Мурманск ....
14,8

Джамбул . . . .
30,6

Смоленск ....
21,6

Днепропетровск .
26,7
—.
Соликамск ....
21,6

Ейск
27,9

Волгоград ....
29,0
23,7
Ереван
30,6

Таганрог ....
27,6

Запорожье . . .
28,5

Тамбов
25,1
Иваново
22,9
15,0
Ташкент
33,4

Наманган ....
33,4

Тбилиси
29,0

На рым
21,8

Тобольск ....
21,5

Нерчинск ....
25,7
■—
Томск
22,5
И,2
Николаев ....
28,2

Тула
23,1
Николаевск-на-
Туркестан ....
34,3

Амуре
19,7

Тюмень
22,6

Новгород ....
21,5

Ульяновск ....
23,3

Новороссийск . .
27,4

Уральск
28,6

Новосибирск . . .
22,8

У фа ..•••••
23,3

Одесса
26,1
23
Харьков
25,3
17,1
Омск
23,3
13,3
Херсон
29,2
21,8
Орджоникидзе . .
24,0

Ходжент ....
35,0

Оренбург ....
26,8
15,6
Целиноград . . .
25,2

Орел
24,1
17,2
Чарджуй ....
35,7

Пенза
24,4

Челябинск....
22,6

Пермь
21,8
12,8
Чернигов ....
23,0

Петровский завод
Чита
24,1

(Забайкалье). .
22,9

Щегловск (КузПетрозаводск . .
19,2

басс)
23,2

Полтава
25,0

Якутск
23,0
-—
Поти ......
25,9

Ялта
27,1
.—
Псков . . . . i .
21,0

Ярославль ....
22,3

Ростов-на-Дону
28,2
20,2
--------------- page: 99 -----------
Таблица 4-35
Поправочные коэффициенты на число работающих кабелей,

проложенных рядом в земле, с учетом 50/о-ной загрузки
части кабелей
Расстояние между

кабелями, мм
Число кабелей, загруженных -Л Y11, ^

на 50%
1/5
2/4
3/3
4/2
5/1
100
0,94
0,87
0,82
0,80
0,78
200
0,96
0,92
0,87
0,84
0,82
300
1,00
0,93
0,90
0,87
0,86
Из табл. 4-32 находим поправочный коэффициент на температуру почвы при максимальной допустимой температуре жил кабеля

на 10 кв 60° С (см. табл. 4-33):
/С,=0,88.
Поправку на число кабелей (шесть рабочих кабелей) находим

из табл. 4-21:
■/<2=0,81.
Общий поправочный коэффициент по (4-2):
Кп=0,88- 0,81 =0,712.
Допустимая длительная нагрузка на кабель по (4-1)
/„=0,712-1165=1*17 а.
Пример 4-3. Определить' допустимую длительную нагрузку для

кабелей с медными жилами, прокладываемых в каналах № 4 блока

группы VII при следующих условиях: сечение кабелей 240 мм2, напряжение 6 кв, относительная среднесуточная нагрузка блока:
~~S*''
положен такой же блок.
Решение. По табл. 4-22 для кабеля, расположенного в канале № 4 блока группы VII, находим допустимую токовую нагрузку для кабеля 3x95 мм2 напряжением '10 кв//н.д= 119 а.
Определяем значения поправочных коэффициентов:
на сечение кабеля по табл. 4-23 /С4= 1,55;
на напряжение кабеля по табл. 4-24 1,05;
на среднесуточную нагрузку блока по табл. 4-25 1,07;
на число блоков по табл. 4-26 /<7=0,93;
общий поправочный коэффициент /Сп=1,55 • 1,05-1,07-0,93=

=1,62;
допустимая нагрузка на кабель /д=(1,,62 -1*19= 1Q3 а.
4-2. ВЫБОР МАКСИМАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ ЗАЩИТЫ ЛИНИИ

Плавкие предохранители в электросетях до 1 000 в
Различают плавкие предохранители с большой тепловой инерцией, т. е. способностью выдерживать значительные кратковременные перегрузки током, и безынерционные, обладающие малой теп-
--------------- page: 100 -----------
ловои инерцие и, следовательно, весьма ограниченной спосо ностыо

к перегрузкам.
К первым относятся все установочные предохранители с винтовой резьбой и свинцовым токопроводящим мостиком, ко вторым—

трубчатые предохранители с медным токопроводящим мостиком (типов НП, НПК, НПР, КП и др.), а также штампованные вставки

предохранителей открытого типа, применяемых в городских электрических сетях.
Номинальный ток плавкой вставки (/в) для предохранителей

с большой тепловой инерцией определяется только по величине

длительного расчетного тока линии (/дл) из соотношения
/в-г^/дл-
Номинальный ток плавкой вставки для безынерционных предохранителей должен удовлетворять двум условиям, одно из которых

выражается соотношением (4-5) и другое — одной из приведенных

ниже формул (4-6), (4-7) или (4-8).
При защите ответвления к одиночному электродвигателю с нечастыми пусками и с; длительностью пускового периода не более

2—2,5 сек (электродвигатели металлообрабатывающих станков,

вентиляторов, насосов и т. п.)
/»>£§; (4-б)
при защите ответвления к одиночному электродвигателю с частыми

пусками (электродвигатели кранов) или большой длительностью

пускового периода (двигатели центрифуг, дробилок и т. п.)
1,6ч- 2
(4-7)
при защите магистрали, питающей силовую или смешанную нагрузку

/в ^ 271' *4'8)
В последних трех формулах:
/п — пусковой ток электродвигателя, а:
/кр—максимальный кратковременный ток линии, равный
/кр==^,П+^,ДЛ,
где 1'п — пусковой ток электродвигателя или группы одновременно

включаемых двигателей, при пуске которых кратковременный ток линии достигает наибольшей величины, а;
1'пп — длительный расчетный ток линии до момента пуска электродвигателя (или группы двигателей), определяемый беи

учета рабочего тока пускаемого электродвигателя (или

группы двигателей), а.
Для электродвигателей ответственных механизмов с целью особо .надежной отстройки предохранителей от толчков тока допускается при выборе предохранителя пользоваться (4-7), принимая

знаменатель равным 1,6 независимо от условий пуска электродви-
--------------- page: 101 -----------
Таблица 4-36
Основные характеристики предохранителей до 500 в

переменного и постоянного тока
Тип
Номинальный ток патрона, а
Номинальное

напряжение

патрона, в
Номинальный ток

плавкой вставки, а
Техническая характеристика
1. Трубчатые
ПР-2
15
6, 10, 15
250 в в сетях постоянного и 380 в
в сетях переменного тока для
предохранителей
I габарита; 500 в—
для II габарита
60
о
15, 20, 25, 35,
Закрытые разборо
LO
45, 60
ные без напол100
5;
60, 80, 100
нителя
200
п
100, 125, 160, 200
350
к .
200, 225, 260,
8
300, 350
600
со
350, 430, 500, 600
1 000
о
600, 700, 850, 1 000
Ю
CN
.
НП-5
350
380
200, 225, 300, 350
Патрон с _ наполнителем
НПН-15
15
500
6, 10, 15
Патрон неразборный с наполнителем
НПН-60
60
500
15, 20, 25, 35.
То же
45, 60
НПР-100
100
500
60, 80, 100
Патрон с наполнителем
НПР-200
200
500-
100, 125, 160, 200
То же
КП-60
60
500
10, 15, 20, 25, 35,
я »
45, 60
КП-200
200
500
60,80,100, 125,
» *>
160, 200
КП-350
350
500
200, 225, 260, 350
» »
ППТ-10
10
250
4, 6, 10
Патрон с наполнителем
ПН-Р-100
100
500
30, 40, 50, 60,
Закрытые разбор80, 100
ные с кварцевым
ПН-Р-250
250
500
80, 100, 120, 150,
наполнителем
200, 250
ПН-Р-400
400
500
200, 250, 300,
350. 400
--------------- page: 102 -----------
Продолжение табл: 4-36
Тип
Номинальный ток патрона, а
Номинальное

напряжеине

патрона, в
Номинальный ток

плавкой вставки, а
Техническая характеристика
ПН-2-lOO/II
100
500
30, 40, 50, 60,

80, 100
Закрытый патрон

с наполнителем
ПН-2-250/II
250
500
80, 100, 120,

150, 200, 250
ПН-2-400/И
400
500
200, 250, 300, 400
ПН-2-600/II
600
500
300, 400, 500, 600
2. Установочные с вантовой резьбой
ПК-27
20
500
4, 6, 10, 15, 20
ПД-1, ПДС-1
6
380
1, 2, 4, 6
ПД-2, ПДС-2
20
380
10, 15, 20
ПД-3, ПДС-3
60
380
25, 35, 60
ПД-4, ПДС-4
125
380
80, 100, 125
ПД-5, ПДС-5
225
380
160, 200, 225
ПД-6, ПДС-6
350
380
260, 300, 350
ПД-7
600
380
430, 500, 600
ГЩП-2
20
380
10, 15, 20
ПЦУ-6
6
380
I, 2, 4, 6
ПЦУ-20
20
380
10, 15, 20
гателя, если кратность тока короткого замыкания удовлетворяет

условиям, указанным в столбце 3 табл. 7-1.
Номинальный ток плавкой вставки для защиты ответвления

к сварочному аппарату выбирается из соотношения.
/вЗг 1,2/н.св/ПВ,
где /н.св — номинальный ток сварочного аппарата при номинальной

продолжительности включения, а;
ПВ — номинальная продолжительность включения аппарата,

выраженная в долях единицы.
Номинальный ток плавкой вставки для защиты ответвления

к сварочному аппарату можно принимать равным длительно допустимому току на прокладываемый для питания сварочного аппарата

провод.
Технические данные плавких предохранителей приведены

в табл. 4-36.
Избирательность защиты плавкими предохранителями магистральной линии с ответвлениями достигается -последовательным

возрастанием величин плавких вставок на отдельных участках линии по мере приближения к пункту питания.
--------------- page: 103 -----------
Ввиду возможных отклонений параметров вставок от установленных величин при их изготовлении, а также различных условий

работы предохранителя в зависимости от .места его установки обеспечение избирательности защиты представляет известные трудности

и требует соответствующего подбора величин номинальных токов

плавких вставок на двух смежных участках линии, защищенных

разными предохранителями.
В табл. 4-37 приведены соотношения плавких вставок предохранителей на большую и меньшую величину номинального тока

для сетей особо ответственного назначения в зависимости от отношения тока короткого замыкания (/к) к номинальному току плавкой вставки с меньшей величиной (/Е.м), показывающие, какую величину номинального тока плавкой вставки (/Е.б) следует выбрать,

чтобы в любых неблагоприятных условиях обеспечить необходимую

избирательность.
Таблица 4-37
Условия избирательности плавких предохранителей

для сетей особо ответственного назначения
^к/^Е.М
Ю
20
50
100
150 и
более
Плавкая вставка с
Плавкая вставка с
номинальным
номинальным током
током /в
е большей величины, а
/в.м меньшей величины, а
30
50
60
120
150
200
40
60
80
120
200
200
60
80
100
120
250
250
60
100
120
150
250
250
80
120
.120
200
250
250
100
120
120—150
250
250
250
120
150
, 200
300
300
300
160
200
250
300
300
300
200
250
300
400
400
400
260
300
400
600
V
|
300
400
500
V ''-КПП
}>600
|>600
400
600
>600
)
J
Так как приведенные значения ыведены для обеспечения избирательности при наименее благоприятных условиях, в обычной практике достаточная надежность получается, если исходить из средних

отступлений от типовых характеристик.
Необходимые для этих случаев соотношения приведены

в табл. 4-38.
Плавкие преДохравители в электросетях выше 1 ООО в
В электросетях напряжением выше 1 ООО в для защиты линий

от сверхтоков применяется релейная защита, сведения о которой

можно получить из соответствующей литературы. Для защиты
--------------- page: 104 -----------
Т а б л и ц а 4-38
Условия избирательности плавких предохранителей

для сетей нормального назначения
^к^в.м
10
20
50
100 и
более
Плавкая вставка с номинальным током меньшей

величины
30
40
50
60
80
100
120
150
200
250
'■> г 300
w I 400
Плавк
ТО!
40
50
60
80
100
120
150
200
250
300
400
500
ая вставк

ком больш
50
60
80
100
120
120
150
200
250
300
400
600
а с'номин

ей величи
80
100
120
120
120
150
250
250
300
400
}>600
альным
ны
120
120
120
120
150
150
250
250
300
|>600
трансформаторов также применяются плавкие предохранители.
Сведения о предохранителях, используемых в электросетях 3,
6
Выбор предохранителя в зависимости от мощности защищаемого трансформатора может быть произведен по табл. 4-40.
Автоматические выключатели и магнитные пускатели
Защита от перегрузки обеспечивается:
1.
рий АО-15, АБ-25, АП-50, А-3100), действующими с выдержками

времени, обратно зависимыми от величины тока перегрузки.
2.
ключателей (серии АВ) с обратно-зависимой от тока характеристикой.
3.
статочной для снижения пускового тока электродвигателя до нормального, автоматических выключателей серий AM и АС.
4.
пускателей серий П, ПА, ПМИ и других.
Для защиты от коротких замыканий применяются автоматические выключатели с электромагнитными расцепителями мгновенного действия или с выдержкой времени, обеспечивающими избирательность действия.
Автоматические выключатели серии АВ имеют две ступени

выдержки времени: 0,25 и 0,4 или 0,4 и 0,6 сек, а серий АС и AM

три ступени: 0,18; 0,38; 0,63 сек.
--------------- page: 105 -----------
Таблица 4-39
Основные характеристики силовых предохранителей ПК, ПКЭ для напряжений 3, 6 и 10 кз
Номинальное напряжение, кв
3
6
(
10
Наибольший номинальный ток

патрона, а
30
100
200
400
30
75
150
300
30
50
100
200
Наименьший отключающий

ток в долях номинального
Не ограничивается
1,3
1,3
1,3
Не ограничивается
1,3
1,3
1,3
Не ограничивается
1,3
1,3
1,3
Предельный

ток отключения, ка
симметричная
составляющая
40
40
40
40
20
20
20
20
12
12
12
12
с учетом периодической

составляющей
60
60
60
60
30
30
30
30
18
18
18
18
Наибольшая отключаемая ;иощ-

ность (трехфазная), Мва
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
Наибольший пик тока при отключении предельного тока

короткого замыкания, ка
6,5
24,5
35
50
6,7
14
25
35
5,5
8,6
15,5
24
Шкала номинальных токов плавких вставок: 2; 3; 5; 7,5; 10; 15; 20; 30; 40; 50; 75; 100; 150; 200; 300; 400.
--------------- page: 106 -----------
Таблица 4-40
Выбор предохранителей 3, 6 и 10 кв для защиты силовых

трансформаторов
Номинальный

ток трансформатора, с
Номинальный ток

плавкой вставки

предохранителя,

а
Номинальная трехфазная мощность (ква)

защищаемого трансформатора при

напряжении, кв
3
6
10
0,5
S 2
5
10
1.0
s 3
5
10
20
1,9
5
10
20
30
3,0
7,5

30
50
5,0
10
20
50

8,0
15
30
—.
100
10
20
50
100
180
14,5
30

.—

20
40
100
180
320
30
50

320
560
54
75

560
750
70
100
320
750
1 000
100
150
560
1 000
1800
145
200
750
1 800

210
300
1 000


300
400
1 800

—■
Для обеспечения избирательности в системах электросетей, защищенных автоматическими выключателями подобного типа, наименьшая выдержка времени устанавливается у электроприемника.
Одновременная защита линий от перегрузки и коротких замыканий осуществляется применением комбинированных расцепителей,

состоящих из двух элементов; одного для защиты от перегрузки,

а другого — для защиты от короткого замыкания.
Технические данные расцепителей автоматических выключателей приведены в табл. 4-41 ^-4-45.
Технические данные нагревательных элементов тепловых реле

магнитных пускателей серии П, устанавливаемых на ответвлениях

к электроприемникам, указаны в табл. 4-46.
Данные встраиваемых в магнитные пускатели серии ПА тепловых реле приведены в табл. 4-47.
Номинальный ток защищающего от перегрузки теплового рас-

цепителя автоматического выключателя или нагревательного элемента теплового реле магнитного пускателя (/н. т) выбирается только по длительному расчетному току линии:
/н.т==^/дл.
Номинальный ток электромагнитного или комбинированного

расцепителей автоматических выключателей (/п.э) выбирается также по длительному расчетному току линии:
(4-12)
--------------- page: 107 -----------
Таблица 4-41
Технические данные максимальных расцепителей

автоматических выключателей серии АВ (номинальное

напряжение до 500 в переменного и до 460 в постоянного
тока)
Тип автомата
Номинальный ток

автомата,

а
Номинальный

ток катушки

максима ль*

ного расце-

пителя, а
Уставки тока срабатывания

максимальных расцепителей, а
на шкале обратнозависимой от тока

характеристики
на шкале не зависимой от тока характеристики (отсечка)
АВ4Б
400
100
100, 150, 200
150

150, 225, 300
250

250, 375, 500
400

400, 600, 800
АВ4Н
400
120
150, 250
960, 1 300
АВ4С
150
190, 300
1 200, 1 650
АВ4НВ
200
250, 400
1 600, 2 200
АВ4СВ
250
310, 500
2 000, 2 750
300
375, 600
2 400, 3 300
400
500, 800
3 200, 4 400
АВЮБ
1 000
600

600, 900, 1 200
800

800, 1 200, 1 600
1 000

1 000, 1 500, 2 000
АВ10БВ
800
600

600, 900, 1 200
800

800, 1 200, 1 600
ABI0H
1 000
500
625, I 000
4 000, 5 500
АВ10С
600
750, 1 200
4 800, 6 600
1 800
1 000, I 600
6 000, 8 000
1 000
1 500, 2 000
8 000, 10 000
АВ10НВ
750
500
625, 1 000
4 000, 5 500
АВ10СВ
600
750, 1 200
4 800 , 6 600
750
1 000, 1 600
6 000 , 8 000
АВ15Б
1 500
1000
1 000, 1 500, 2 000
1 500

1 500, 2 200, 3 000
АВ15БВ
1 150
800
800, 1 200, 1 600
I 150

1 000, 1 500, 2 000
АВ15Н
1 500
1 000
I 250, 2 000
8 000, 10 000
АВ15С
1 200
1 500, 2 400
8 000, 10 000
1 500
1800, 3 000
8 000, 10 000
--------------- page: 108 -----------
Продолжение табл. 4-41
Тип автомата
Номинальный ток

автомата,

а
Номинальный

ток катушки

максимального расце-

лителя, а
Уставки тока срабатывания

максимальных расцепителей, а
на шкале обратнозависимой от тока

характеристики
на шкале не зависимой от тока характеристики (отсечка)
АВ15НВ
1 150
800
1 000, 1 600
8000, 10 000
ABI5CB
1 150
I 450 , 2 300
8 000, 10 000
АВ20Б
2 000
1 500

1 500, 2 000, 3 000
2 000
2 000, 3 000 , 4 000
АВ20БВ
I 500
~ 1 000

1 000, 1 500, 2 000
=2 000
1 500

I 500, 2 200, 3 000
=2 000

2 000, 3 000, 4 000
АВ20Н
2 000
1 000
1 250, 2 000
8 000, 10 000
АВ20С
1 200
I 500, 2 400
8 000, 10 000
1 500
1 800, 3 000
8 000, 10 000
2 000
2 500, 4 000
8 000, 10 000
АВ20НВ
~ 1 500
1 000
1 250, 2 000
8 000, 10 000
АВ20СВ
=2 000
1 200
1 500, 2 400
8 000, 10 000
I 500
1 800, 3 000
8 000, 10 000
=2 000
2 500, 4 000
8 000, 10 000
Таблица 4-42
Технические данные расцепителей автоматических

выключателей серии А-3100 (номинальное напряжение до

500 в переменного и до 220 в постоянного тока)
Тип автомата
Номинальный ток

автомата,

а
Тепловой и комбинированный расцепитель
Электромагнитный
расцепитель
номинальный

ток, а
уставка

тока мгновенного

срабатывания, а
номинальный ток,

а
Уставк
мгнове
срабат
переменный

ток, о
а тока
иного
ывания
постоянный

ток, а
А3161
50
15, 20, 25
А3162
30, 40, 50
А3163
А3114
100
15
150
15
150
АЗИЗ
20
200
20
200
25
250
25
250
--------------- page: 109 -----------
Продолжение табл. 4-42
Тепловой и комбинированный расцепитель
Электромагнитный
расцепитель
Тнп автомата
Номинальный ток

автомата.
номинальный

ток, а
уставка

тока мгнономинальУставка тока

мгновенного

срабатывания
а
венного

срабатывания, а
ный ток,

а
переменный

ток, а
постоянный

ток, а
А3114
100
30
300
40
300
А3113
40
400
40
400
50
500
60
500
60
600
60
600
80
800
100
800
100
1 000
100
1 000
А3124
100
15, 20, 25, 30
430
30
430
АЗ 123
40, 50, 60
600
100
600
80, 100
800
100
800
АЗ 134
200
120
840
200
840
АЗ 133
150
1 050
200
1 050
200
1 400
200
1 400
А3144
600
250
1 750
600
1 750
АЗИЗ
300
2 100
600
2 100
400
2 800
600
2 800
500
3 500
600
3 500
600
4 200
600
4 200
Примечания: 1. Кратность тока срабатывания теплового расцепителя

автоматических выключателей серии А3160 составляет 1,35, а всех остальных

типов 1,45.
2.
пример в шкафах серин ПР9000, условия охлаждения выключателей ухудшаются

и номинальный ток выключателя и теплового или комбинированного расцепи-

теля должен приниматься до 80—90% меньшим (в среднем 85%) от номинальных

значений, указанных в. табл. 4-42.
--------------- page: 110 -----------
Таблица 4-43
Технические данные расцепителей автоматических

выключателей серии АП50 (номинальное напряжение 380 в

переменного тоха и 220 в постоянного тока, номинальный
ток 50 а)
Тнп автомата
Расцепителн

максимального тока
Номинальный ток

расцепителя1, а
Пределы регулирования

номинального

тока уставки

теплового

расцепителя*.

а
Ток сраб

электромг

'расцеп

(отсе
при переменном токе частотой 50 гц
атывания
1ГИИТНОГО

ителя

жар, а
при постоянном

токе
АП50-ЗМТ
Тепловые и
f 1.6
1—1,6
11
14
АП50-2МТ
электро2,5
1.6—2,5
17,5
22
магнитные
4
2,5—4
28
36
АП50-ЗМ
Электро6,4
4—6,4
45
57
АП50-2М
магнитные
10
6,4—10
70
90
АП50-ЗТ
Тепловые
16
10—16
110
140
АП50-2Т
25
16—25
175
220
40
25—40
280
352
1 50
30—50
350
440
Примечание- Кратность тока срабатывания теплового расцепителя

1,25—1,35.
1)
2)
3)
Таблица 4-44
Технические данные расцепителей однополюсных

автоматических выключателей серий АО-15 и АБ-25
Тип автомата и

расцепителя
Номинальное напряжение, а
Номинальный ток

автомата,

а
Номинальный ток

расцепителя, а
Кратность тока

срабатывания

электромагнитного расцепителя
АБ-25 тепловой
200 переменного тока
25
15, 20, 25
— '
АО-15МТ комбинированный
220 постоянного и переменного тока
15
1; 1,2; 1.5; 2;

2,5; 3; 4,5; 6;

8; 10; 12; 15
10—15
АО-15ЭМ электромагнитный
То же
15
1; 1,2; 1,5; 2;

2,5; 3; 4; 5; 6;
8; 10; 12; 15; 20
1,3
--------------- page: 111 -----------
Продолжение табл. 4-44
Тип автомата и

расцепителя
Номинальное напряжение, а
Номиналь-

- ный ток

автомата,

а
Номинальный ток

расцепителя, а
Кратность тока

срабатывания

электромагнитно*

го расцепнтеля
АО-15М электромагнитный
То же
15
1; 1,2; 1,5; 2; 2,5;

3; 4; 5; 6; 8; 10;

12; 15; 20
2—10
АО-15Т тепловой
* .
15
1,5; 2,5; 4; 6;

.10; 15; 20; 25
Примечание. Кратность тока срабатывания теплового расцепителя 1,35.
Таблица 4-45
Технические данные максимальных расцепителей

автоматических воздушных выключателей серий АС, АГ и

AM напряжением до 400 в переменного и 220 в

постоянного тока
Тип автомата
Номинальный ток

автомата,

а
Номинальный ток

максимального

расцепителя, а
Пределы уставок тока срабатывания

(кратность по отношению к номинальному току расцепнтеля)
АС
800
75, 130
190, 260,
375, 500,
2—4,5
625, 800
1 500
1 250, I 500
2000, 2500 .
АГ
800
150, 300,
400, 500,
600, 800
2—3
1 000
1 000
1 500
1 250
1 500
--------------- page: 112 -----------
Продолжение табл. 4-45
Тип автомата
Номинальный ток

автомата,

а
Номинальный ток

максимального

расцепителя, а
Расцепитель

аоны короткого замыкания
Комбинированный рас-

цепнтель
зона короткого замыкания
зона нагрузки
AM
800
130, 190,
При переПри пере260, 375,
менном
менном
500, 625,
токе 2—8
токе 3—>8
1,55—2
■ 800
При постоПри посто1 500
1 250, 1 500
янном токе
янном токе
2—4,5
3—4,5
2 500
2 000, 2 500
Примечание. Автоматы серий АС, АГ и AM для обеспечения избирательности аащиты могут быть настроены на одну из трех ступеней времени

срабатывания: 0,18; 0,38 и 0,63 сек.
Таблица 4-46
Технические данные нагревательных элементов тепловых

реле магнитных пускателей серии П (номинальное

напряжение до 500 в)
№ нагревательных элементов
Номинальные

токи элементов магнитных

пускателей

2-й величины,

а
JNjo нагревательных элементов
Номинальные токи элементов магнитных пускателей
№ нагревательных элементов
Номинальные токн

элементов магнитных

пускателей
2-й величины

а
3-й величины

а
4-й величины, а
5-й величины. а
1
0,64—0,73
20
3,9—4,2
6,0—6,5
2
0,73—0,80
21
4,2—4,7
6,5—7,0
43
31—34

3
0,80—0,90
22
4,7—5,2
7,0—7,7
44
34—37

4
0,9—1,0
23
5,2—5,8
7,7—8,6
45
37—41

5
1,0-1,1
24
5,8—6,3
8,5—9,5
46
41—45

6
1,1—1,2
25
6,3—7,2
9,5—10,5
47
45—50

7
1,2—1,3
26
7,2—8,0
10,5—11,5
48
50—55

8
1,3—1,4
27
8,0 <-8,9
11,5—12,5
49
55—60

9
1,4-1,5
28
8,9—9,7
12,5—13,5
50
60—65

10
1,5—1,7
29
9,7—10,7
13,5—15,0
51
65—70

11
1,7-1,9
30
10,7—11,6
15,0—16,5
52
70—77

12
1,9—2,1
31
11,6—12,8
16,5—18,0
53
77—85

13
2,1— 2,3
32
12,8—13,8
18,0—20,0
54
85/—95

14
2,3—2,5
33
13,8—15,2
20,0—22,5
55
95—105

15
2,5—2,7
34
15,2—16,8
22,5—25,0
56

60—65
16
2,7—2,9
35
16,8—18,3
25—28
57

65—70
17
2,9—3,3
36
18,3—20,0
28—31
58

70—77
18
3,3—3,6
37,

31—34
59

77—85
19
3,6—3,9
38

34—37
60

85—95
--------------- page: 113 -----------
Продолжение табл. 4-46
№ нзгреватель-

иых элементов
Номинальные

токи элементов магнитных

пускателей

2-й величины,

а
№ нагревательных элементов
Номинальные токи элементов магнитных пускателей
№ нагревательных элементов
Номинальные токи

элементов магнитных

пускателей
2-й величины.

а
3-й величины.
а
4-й величины, а
5-й величины, а
39
37—41
61
95—105

40
—-
41—45
62

105—115
—.

41
—-
45—50
63

115—125



64

125—135
65
135-150-
Примечание. Кратность тока срабатывания теплового реле по отношению к номинальному току нагревательного элемента равиа 1,2. Тепловые реле

допускают регулирование величины тока срабатывания.
Таблица 4-47
Технические данные тепловых реле, встраиваемых

в магнитные пускатели серии ПА (номинальное

напряжение до 500 в)
Величина пуска- i

теля
Наибольшая мощность электродвигателя при напряжении 380 в
Тип теплового-

реле
Исполнение пускателя
открытое
ващищенное
Ток уставки тепловых реле, о
•Q
ч
га
Я
о 3

a я
нулевая
уставка
диапазон регулирования
номинальный
нулевая
уставка
диапазон
регулирования
3
17
ТРН-32
40
32
24—40
40
32
24—40
4
28
ТРП-60
56
50
38—56
56
44
33—56
5
55
ТРП-150
115
120
90—115
115
104
78—115
5
55
ТРП-150
115
70
52,5—87,5
115
60
45—75
6
75
ТРП-150
150
130
97,5—150
140
125
94—140
Примечания: 1. Нулевая уставка соответствует нулевому положению
укааателя шкалы уставок теплового реле.
2.
нальному- току составляет 1,2.
3.
более низкой температуре окружающей среды уставка реле должн

регулирована из расчета одно деление шкалы на 10 С.
Т 1 Q
--------------- page: 114 -----------
а ток срабатывания (отсечки) электромагнитного или комбинированного расцепителя (/ср.э) проверяется по максимальному кратковременному току линии из соотношения
/с р.э 1 j25/kp
(для ответвления к одиночному электродвигателю максимальный

кратковременный ток линии равен пусковому току электродвигателя / kp^Ai)-
Коэффициент 1,25 в (4-13) учитывает неточность в определении

максимального кратковременного тока линии и разброс характеристик электромагнитных расцепителей автоматов. Для большинства

автоматов величина этого коэффициента обеспечивает невозможность ложного отключения линии прн пуске электродвигателей, так

как разброс характеристик автоматов не превосходит ±'15%. Для

автоматов типа А3110, разброс характеристик которых достигает

величины ±30%, величину коэффициента в формуле 4-'13 следует

принимать равной 1,5.
Ток срабатывания расцепителя автоматического выключателя

с регулируемой обратно-зависимой от тока характеристикой определяется по формуле
/ср.р< 1,25/дл.
4-3. ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ
Сечение проводов и кабелей напряжением до 1 ООО в по условию нагревания определяется из табл. 4-1-ь4-20, 4-22, 4-27=4-31

в зависимости от расчетного значения допустимой длительной нагрузки при нормальных условиях прокладки, определяемой как

большая величина из двух соотношений:
по условию нагревания длительным расчетным током
/н.д ISs 1
и по условию соответствия выбранному аппарату максимальной токовой защиты
где Ки — поправочный коэффициент на условия прокладки проводов и кабелей;
Кг — кратность допустимого длительного тока для провода иаи

кабеля по отношению к номинальному току или току

срабатывания защитного аппарата;
/з — номинальный ток или ток срабатывания защитного аппарата, а.
При нормальных условиях прокладки Кп~ 1 и соотношения

(4-15) и (4-16) упрощаются;
/и.д^/дл!
/н.д^Кз/з.
Значения Кз и h определяются из табл. 4-48 в зависимости от

характера сети, типа изоляции проводов и кабелей и условий их

прокладки.
--------------- page: 115 -----------
Минимальные кратности допустимых токовых нагрузок на

провода и кабели по отношению к номинальным токам,

токам трогания или токам уставки защитных аппаратов
Кратность
допустимых длительных

токов К3
Сети, для которых защита от

перегрузки обязательна (ПУЭ

§ III-I-I0)
н
о
2
Значение тока защитного

аппарата /3
Проводники с резиновой и

аналогичной по тепловым

характеристикам изоляцией
ад
о
Эл
о—1
взрыво- и пожароопасные

помещения,

жилые, торговые помещения и т. п-
невзрыво- и

непожа ро-

опасные производственные помещения промышленных

предприятий
Кабели с бумажн

изоляцией
vo i—<

0)
P'S

b и
о m
5U >>

Пн
S о
f-' a,

a> о

О a
Номинальный ток плавкой

вставки предохранителей
1,25
1,0
1,0
0,33
Ток уставки автоматического выключателя, имеющего

только максимальный мгновенно действующий расцепи-

тель
1,25
1,0
1,0
0,22
Номинальный ток расцепи-

теля автоматического выключателя с нерегулируемой обратно зависимой от тока характеристикой (независимо от

наличия или отсутствия отсечки)
1,0
1,0
1,0
1,0
Ток трогания расцепителя

автоматического выключателя

с регулируемой обратно зависимой от тока характеристикой (при наличии на автоматическом выключателе отсечки ее кратность тока не

ограничивается)
1,0
1,0
0,8
0,66
--------------- page: 116 -----------
Согласно разделу III ПУЭ сети разделяются на две группы:

сети, которые должны быть защищены от перегрузки и от токов

короткого замыкания, и сети, защищаемые только от токов короткого замыкания.
Согласно § III-1-9 ПУЭ защите от перегрузки подлежат:
1.
ми незащищенными изолированными проводниками с горючей оболочкой.
2.
водниками, проводниками, проложенными в трубах, в несгораемых

строительных конструкциях и т. п., в следующих случаях:
A.
говых помещениях, служебно-бытовых помещениях промышленных

предприятий, включая сети дли бытовых и переносных электроприемников, а также в пожароопасных производственных помещениях.
Б. Силовые сети в промышленных предприятиях, в жилых и

общественных зданиях, в торговых помещениях—в случаях, когда

по условиям технологического процесса или режиму работы сети

может возникать длительная перегрузка проводов и кабелей.
B.
опасных наружных установках, независимо от условий технологического процесса или режима работы сети.
Все остальные сети не требуют защиты от перегрузки и защищаются только от токов короткого замыкания.
Если допустимая длительная токовая нагрузка, найденная по

(4-16) или (4-18) в соответствии с требованиями § III-1-10 ПУЭ,

не совпадает с данными таблиц допустимых нагрузок, разрешается

применение проводника ближайшего меньшего сечения, но не менее, чем это требуется при определении допустимой нагрузки по

(4-15) и (4-17). Сечение проводов и кабелей для ответвления к двигателю с короткозамкнутым ротором во всех случаях выбирается

в соответствии с (4-15) или (4-17), в которых длительный расчетный ток линии равен: для невзрывоопасных помещений—номинальному току двигателя и для взрывоопасных—125% номинального

тока двигателя напряжением до 1 ООО в. Выбранное сечение провода

или кабеля должно быть проверено.по (4-16) или (4-18) согласно

требованиям § III-1-7 ПУЭ для сетей, защищаемых только от коротких замыканий.
Во всех случаях должно быть обеспечено надежное отключение защитными аппаратами короткого замыкаиия, происшедшего

в наиболее отдаленных точках сети. Это условие выполняется, если кратность тока однофазного короткого замыкания в сетях с глу-

хозаземлевной нейтралью и двухфазного в сетях с изолированной

нейтралью не менее 3 по отношению к номинальному току плавкой

вставки предохранителя и к номинальному току расцепителя автоматического выключателя, имеющего обратно-зависимую от тока характеристику, и не менее 1,1 Яр по отношению к току срабатывания автоматического выключателя, имеющего только электромагнитный расцепитель (/Ср — коэффициент, учитывающий разброс характеристик расцепителя по данным завода).
Для сетей, прокладываемых во взрывоопасных помещениях, допустимые кратности тока короткого замыкания увеличиваются до

значения 4 по отношению к номинальному току плавкой вставки

предохранителя и 6 по отношению к номинальному току расцепи-
--------------- page: 117 -----------
теля автоматического выключателя с обратно-зависимой от тока характеристикой.
Для сетей, защищаемых только от токов короткого замыкания,

завышение токов плавких вставок предохранителей и уставок рас-

цепителей автоматов по сравнению с величинами, регламентированными § IIU-7 ПУЭ (табл. 4 48), допускается в необходимых случаях, например, для надежной отстройки от токов самозапуска двигателей при условии, что кратность тока короткого замыкания имеет

значение не менее 5 по отношению к номинальному току плавкой

вставки предохранителя и не менее 1,5 по отношению к току срабатывания электромагнитного расцепителя автомата.
Проверка условий надежного срабатывания аппаратов защиты

при коротком замыкаиии приведена в разделе седьмом настоящего

справочника.
Сечения проводов и кабелей линий напряжением выше 1 ООО в

по условиям нагревания определяются по длительным расчетным

токам согласно (4-15) или (4-17).
Пример 4-4. .Магистральная линия силовой сети 380/220 в промышленного предприятия питает группу двигателей. Линия выполняется бронированным трехжильным кабелем с алюминиевыми жилами и резиновой изоляцией и прокладывается в помещении при

температуре окружающего воздуха +25° С. Длительный расчетный

ток линии 100 а и кратковременный ток при самозапуске двигателей 500 а. Условия самозапуска электродвигателей легкие.
Определить номинальный ток плавких вставок, защищающих

линию предохранителей типа ПН-2, и выбрать сечение кабеля при

следующих условиях:
1.
изводственном помещении и должна быть защищена от перегрузки.
2.
защищена от перегрузки.
3.
каний.
Решение. Определяем величину номинального тока плавках

вставок, защищающих линию предохранителей по условию длительного тока из (4-5)
/Е :;з= 100 а
и по условию кратковременного тока из (4-8)
500
/в > g-g = 200а.
Решающим при выборе плавких вставок оказывается толчок

тока при самозапуске электродвигателей. Останавливаемся на предохранителях типа ПН-2-250/11 с плавкими вставками на номинальный ток 200 а (см. табл. 4-3G).
Для выбора сечения кабеля пользуемся упрощенными формулами (4-17) и (4-18), так как условия его прокладки нормальны (т;м-

пература окружающего воздуха +25°С).
Допустимая нагрузка на кабель по условию нагревания длительным расчетный током определяется из (4-17):
/ н. д ' 100 а
--------------- page: 118 -----------
и по условию соответствия сечения кабеля плавкой вставке предохранителя из (4-18), в которой знач-ения коэффициента К3 для

каждого из рассматриваемых вариантов будут различными.
1.
грузки и проходящего в невзрывоопасном и непожароопасном помещении, значение коэффициента К3 из табл. 4-48 равно
Кз=1Д
Допустимая длительная нагрузка на кабель определяется по

(4-18):
/н.д^1 • 200=200 а.
По табл. 4-4 подбираем для трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами и резиновой изоляцией при прокладке в воздухе сечение 120 мм2, для которого допустимая нагрузка равна 200 а.
2.
щищаемого от перегрузки, аналогично получаем:
Кз = 1,25;
/н.д» 1,25-200 = 250д.
Сечение кабеля принимаем равным 150 мм2, для которого допустимая длительная нагрузка равна 235 а, пользуясь указанием

ПУЭ о том, что при проверке соответствия сечения проводов и кабелей характеристике защитного аппарата допускается выбирать

проводники ближайшего меньшего сечения, чем это требуется по

расчетному току.
3.
получаем:
Кз = 0,33;
/н.д 3*0,33-200 = 66 а.
В данном случае сечение кабеля — 50 мм2 определяется условием нагревания длительным током (допустимая нагрузка 110 а).
Пример 4-5. На рис. 4-1 представлена схема участка силовой

сети промышленного предприятия напряжением 380/220 в. От шин

распределительного щита получает питание силовая сборка с автоматическими выключателями, к которой присоединяются шесть асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором. Электродвигатели 3 и 4 установлены во взрывоопасном помещении класса В1а,

остальные двигатели, распределительные пункты и пусковая аппаратура — в помещениях с нормальной средой. Технические данные

двигателей указаны в табл. 4-49. Режим работы двигателей исключает возможность длительных перегрузок, условия их пуска негя-

желые, возможность самозапуска крупных двигателей исключена.
Один из двигателей — 1 или 2 всегда находится в резерве,

остальные двигатели могут работать одновременно.
Магистральная линия от распределительного щита до силового

пункта защищена селективным автоматическим выключателем типа

АВ-4С до 500 в и 400 а с максимальными расцепителями с обратно зависимой от тока характеристикой и с отсечкой с выдержкой
--------------- page: 119 -----------
времени 0,6 сек. Липни от силобого пункта к электродвигателям

защищены установленными в шкафу типа ПР9262-137 автоматическими выключателями типа А 3124 на 500 в и 100 а с комбинированными расцепителями.
Магистральная линия от распределительного щита до силового

пункта выполнена трехжильиым кабелем с бумажной изоляцией
1
-V
-А 4 1/ \4 -Y4
6 А
Рис. 4-1. Схема сети к примеру 4-5.
/ — шины 380/220 в распределительного щита; 2—авто-

матический выключатель типа АВ-4С; 3 — шины распределительного силового

пункта серии ПР-9000; 4 —

автоматический выключатель типа А3124; 5 — кнопочный пускатель типа ПНВ-34;

С — магнитный пускатель серии ПА; 7 — взрывоопасное

помещение.
V V
I
марки ААБГ, линии к электродвигателям — проводом с резиновой

изоляцией АПРТО и (для взрывоопасного помещения) ПРТО

в стальных трубах. Вся проводка проходит в помещениях с температурой воздуха +25° С.
Требуется определить номинальные токи расцепителей автоматических выключателей и выбрать сечения проводов и кабеля из

условия нагревания и соответствия токам расцепителей автоматических выключателей.
Решение. Так как температура воздуха в помещении равна

+25° С, то поправочный коэффициент Кп=1, и при выборе сечений

проводов и кабелей по условию нагревания следует руководствоваться (4-17) и (4-18).
Линия к электродвигателю 1. Выбираем комбинированный расцепитель автоматического выключателя А 3124 по условию длительного тока линии, равного в данном случае номинальному току электродвигателя / (см. табл. 4-49).
Согласно примечанию 2 к табл. 4-42, при выборе расцепителя,

встроенного в закрытый шкаф автоматического выключателя, необ-
119
--------------- page: 120 -----------
1 а б л и ц а 4-49
Технические данные электродвигателей лримера 4*5
№ П/п.
Тип
Номинальная
мощность,
кет
Номинальный

ток, а
Кратность
пускового
тока
Пусковой

ток, а
1
А2-81-4
40
73,1
5,9
432
То же
40
73,1
5,9
432
3
МА145-2/6
34
69
6,5
448
4
МА142-2/8
4
10,5
5
52,5
5
А02-41-4
4
7,7
5,7
43,8
То же
4
7,7
5,7
43,8
ходимо учесть поправочный коэффициент порядка 0,85. Учитывая

сказанное, выбираем расцепитель автоматического выключателя по

ус'.'Ьию длительного тока линии из соотношения
73>1
/н-э^0,85 ~86а •
По табл. 4-42 выбираем комбинированный расцепитель с номинальным током 100 а и током мгновенного срабатывания 800 а.
Проверяем невозможность ложного срабатывания автоматического выключателя при пуске двигателя 1 по (4-13):
/сР.з> 1,25-432; 800 а > 540 а.
Согласно указаниям ПУЭ, для линии к электродвигателю в невзрывоопасном помещении сечение выбирается по номинальному току двигателя из (4-17) с последующей проверкой по (4-18), исходя

из условия защиты сети только от коротких замыканий.
Расчетное значение допустимого тока линии получается равным:
/н.д ^ 73,1 СЕ,
По табл. 4-2 подбираем трехжильный провод с алюминиевыми жилами марки АПРТО сечением 35 мм2, для которого допустимая нагрузка равна 75 а.
Проверяем соответствие выбранного сечения кабелей аппарату

токовой защиты. Так как автоматические выключатели серии А 3100

не имеют регулирования тока уставки, кратность допустимого тока

линии должна определяться по отношению к номинальному току

расцепителя, равному в нашем случае /3=Ю0 а. По табл. 4-48 находим значение Кз для сетей, не требующих защиты от перегрузки

для номинального тока расцепителя автоматического выключателя

с регулируемой обратно-зависимой от тока характеристикой:
Кз=1.
Подставляя числовые значения в соотношение (4-18):
75 а<1 • 100=100 а,

находим, что требуемое условие не выполняется.
--------------- page: 121 -----------
Таблица 4-50
Таблица выбора расцепителей и сечений проводов и кабеля примера 4-5
Наименование линии
Расчетный ток

линии, а
Номинальный

ток расцепителя,

а
Уставка тока

мгновенного срабатывания расцепителя, а
К*
Допустимая токовая нагрузка

на провод (кабель) а
Марками сечение провода
длительный
кратковременный
расчетный
принятый
расчетная
принятая
расчетная
фактическая
(кабеля), мм3
К электродвигателю 1

К электродвигателю 2
73.1
73.1
432
432
86
86
100
100
540
540
800
800
1
1
100
100
105
105
АПРТО 3X50

АПРТО 3X50
К электродвигателю 3:
1.
та до пускателя . . .
2.
двигателя
69
86,3
448
81,5
100
560
800
1
1
100
100
105
100
АПРТО 3X50

ПРТО 3X35
К электродвигателю 4:
1.
та до пускателя ....
2.
двигателя . . • . . . .
10,5
13,1
52,5
12,4
15
66
430
1
1
15
15
16
21
АПРТО 3X2,5

ПРТО 3X2,5
К электродвигателям 5

и 6:
15,4
87,6
18
20
110
430
1
20
23
АПРТО 3X4
Магистраль
168
547
168
200
682
1 600
0,66
168
190
ААБГ 3X95
--------------- page: 122 -----------
Останавливаемся на сечении провода 50 мм2, для которого

условие (4-18) выполняется:
105 й>100 а.
Для остал1’НЫх линий результаты расчета сведены в табл. 4-50

и ниже даКлся пояснения, связанные с особенностями каждой

линии.
Линии к электродвигателю 3. Линия к электродвигателю 3

имеет следующие особенности. Двигатель 3 установлен во взрывоопасном помещении класса В1а, в связи с чем:
1.
номинальный ток двигателя, увеличенный в 1,25 раза.
2.
применение проводов и кабелей с алюминиевыми жиламн, следовательно, линия от магнитного пускателя до электродвигателя должна быть выполнена проводом с медными жилами (марки ПРТО).
Линия к электродвигателю 4. Сечение провода ПРТО от магнитного пускателя до двигателя 4 принято равным 2,5 мм2, так как

меньшее сечение для силовых сетей во взрывоопасных помещениях

не допускается (см. табл. МО).
Линия к электродвигателям 5 и 6. Расчетный ток линии определяется суммой токов двигателей 5 и 6.
Магистральная линия. Длительная расчетная токовая нагрузка линии по условию примера определяется суммой токов всех

электродвигателей, за исключением тока одного из электродвигателей — / или 2:
/дД=73,1+69+10,5+ 2 - 7,7='168 а.
Кратковременная токовая нагрузка определяется по (4-9) из

условия пуска двигателя 3, у которого толчок пускового тока наибольший:
/КР=448+73,1 + 10,5+2-7,7= 547 а.
Выбираем электромагнитный расцепитель автоматического выключателя АВ-4С по условию длительного тока линии из (4-12):
/н.э 168 а.
По тайл. 4-41 выбираем максимальный расцепитель с номинальным током 200 а. Уставку тока срабатывания принимаем: на шкале

зависимой от тока характеристики 250 о и на шкале независимой

от тока характеристики (отсечка с выдержкой времени) 1600 а.
Проверяем невозможность ложного срабатывания автоматического выключателя при пуске электродвигателя 3 по (4-13)
1 600>1,25 - 547=682 а.
Определяем табличное значение допустимого длительного тока

для кабеля:
/н.д ^168 а.
По табл. 4*14 подбираем трехжильный кабель с алюминиевыми

жилами до 3 кв сечением 95 мм2, для которого допустимая нагрузка равна 190 а.
--------------- page: 123 -----------
Таблица 4-51
Предельные номинальные токи плавких вставок и допустимые длительные нагрузки для проводов
и кабелей с алюминиевыми жилами в произв одственных невзрыво- и непожароопасных
помещениях, в которых требуется защита сети от перегрузки, а
CS
gJ
к
к
0)
в*
а>
О
Открытая прокладка
Прокладка в трубах
АПР
АНРГ
АПР,
АНРГ
АНРГ.
АВРГ
ААГ.
ААБГ
АПРТО
, АНРГ, АВРГ
Нагрузка
Ток

плавкой

вставки
Нагрузка
Ток плавкой вставки
Нагрузка
Ток плавкой вставки
Нагрузка
Ток
плавкой
вставки
Нагрузка
Ток плавкой

вставки
Одножильные
Двух-
жнльные |
.
Трех-
жнльньге |
Двух-
жнльные |
Трех-
жнльные
1 Двухжильные
<D

2

# к
х j2

нй
(U
а

, к
* -а
03 К
Et*
Трехжильные
Два одножильных
Три одножильных
; Два и три

, одно-

1 жильных
Один

двух-

жнль ный
Один
трехжильный
Двух-
жнльный
Трехжильный
2,5
24
23
25
21
19
20
23
22
25
20
19
20
19
16
20
15
4
32
31
30
29
27
30
31
29
30
28
28
30
25
21
25
20
6
39
38
40
38
32
40
30
42
35
40
36
32
30
31
26
30
25
10
55
60
60
55
42
50
40
55
46
50
50
47
50
42
39
40
16
80
75
80
70
60
60
75
60
80
60
60
60
60
62
54
60
25
105
105
100
90
75
80
100
80
100
80
85
80
80
77
65
80
35
130
130
120
105
90
100
115
95
120
100
100
95
100
96
77
80
50
165
165
200
135
110
120
140
120
150
120
140
130
150
123
104
120 |
100
70
210
210
200
165
140
150
175
155
200
150
175
165
200
150
135
150
95
255
250
250
200
170
200
210
190
200
215
200
200
189
166
200
120
295
295
300
230
200
200
245
220
250
245
220
250
228
192
200
150
340
340
350
270
235
250
290
255
300
250
275
255
250
—.

185
390
395
400
310
270
300
■—
290
300

■—

-
--------------- page: 124 -----------
Таблица 4-52
Предельные номинальные токи плавких вставок и допустимые длительные нагрузки для
проводов и кабелей с алюминиевыми жилами (напряжение до 1 ООО е) во взрыво- и пожароопасных
помещениях и в сетях непроизводственных помещений, в которых требуется защита от перегрузки, а
Открытая прокладка
Прокладка в трубах
АПР
АНРГ
АПР,
АНРГ
АНРГ.
АВРГ
ААГ,
ААБГ
АПРТО,
АНРГ, АВРГ
Нагрузка
Ток
плавкой
вставки
Нагрузка
Ток плавкой вставки
Нагрузка
Ток плавкой вставки
Нагрузка
Ток
плавкой
вставки
Нагрузка
Ток плавкой

вставки
3;
а
к
0)

2

. в
О)
3
к
0)
а
. я
3
в
0>
3
<0
а
к f
2
3
и
а
О X

£ 2

Й®
к X

п -а
в
3
йй
2
К
а>
2
О)
3
а
sr
0J
О
одножильные
Двух
жиль
I Трех-

жиль
X л
>>ч
[Q Я

tt*
Трех-
ЖИЛЬ
Двух
жиль:
Трех-
жиль
X Л

>,4

ю К
Трех-

жил ь
Два
одно-
жиль
О л
о, Я

Н*
Два V.

' одно-

жиль
Один
двух-
жнль
Один
трех-
жиль
Двух
жиль
Трех-
жиль
2,5
24
23
20
21
19
15
23
22
20
20
19
15
19
16
15
4
32
31
25
29
27
20
31
29
30
28
28
25
25
21
20
6
39
38
30
38
32
30 | 25
42
35
40
36
32
25
31
26
25
10
55
60
50
55
42
40
55
46
50
50
47
40
42
39
30
16
80
75
60
70
60
50
75
60
80
60
60
60
50
62
54
50
25
105
105
80
90
75
60
100
80
100
80
85
80
60
77
65
60
50
35
130
130
100
105
90
80
115
95
120
100
100
95
80
96
77
80
60
50
165
165
150
135
110
100
140
120
150
120
140
130
100
12'3
104
100
80
70
210
210
200
165
140
120
175
155
200
150
175
165
150
150
125
120
95
255
250
200
200
170
150
210
190
200
215
200
150
189
166
150
120
295
295
250
230
200
200
150
245
220
250
245
220
200
228
192
150
150
340
340
300
270
235
200
290
255
300
250
275
255
200


185
390
395
300
310
• 270
250

290
300




--------------- page: 125 -----------
Таблица 4-53
Предельные номинальные токи тепловых в комбинированных расцепителей автоматов
серии А3100 и допустимые длительные нагрузки для проводов и кабелей с алюминиевыми
жилаии (напряжение до 1 ООО в), а
Сечение, мм8
Открытая прокладка
Прокладка в трубах
АПР
АНРГ
АНРГ,
АПР
АНРГ.
АВРГ
ААГ.
ААБГ
АПРТО, АНРГ.
АВРГ
Нагрузка
Расцепитель
Нагрузка
Расцепитель
Нагрузка
Расцепитель
Нагрузка
Расцепитель
Нагрузка
Расцепитель
Одножильные
Двухжиль-
иые
Трехжнль-
иые
Двухжильные
.
Трехжильные
Двухжильные
А
Ч
Я 1

%
£ Ш
о, 3
н я
Д
ч
*
*
Трехжильные
Два одножильных
Трн одножильных *
Два н три

одножильных
Однн двух-

жильиый
Один трех-

жнльный
Двухжиль-
ныи
Трехжильный
2,5
24
23
25
21
19
20
23
22
25
20
19
20
19
16
20
15
4
32
31
30
29
27
30
31
29
30
28
28
30
25
21
25
20
b
39
38
40
38
32
40
30
42
35
40
36
32
30
31
26
30
25
10
55
ЬО
60
55
42
(50
40
55
46
50
50
47
50
42
39
4
1
lb
80
УЬ
85
70
60
70
60
75
€0
85
60
60
60
60
62
54
60

10Ь
шь
100
90
75
85
100
80
100
85
85
80
85
77
65
70
ЗЬ
130
130
140
105
90
100
115
95
120
100
100
95
100
96
77
85
50
165
1ЬЬ
170
135
110
120
140
120
14fl
120
140
130
140
123
104
120
100
'/0
210
210
200
165
140
140
175
155
170
175
165
170
150
135
140
УЬ
255
2Ь0
250
200
170
200
170
210
190
200 .
215
200
200
189
166
170
120
295
29Ь
300
230
200
200
245
220
250
245
220
250
228
192
200
1Ь0
340
340
350
270
235
250
290
2Б5
300
275
955
250
18Ь
390
395
400
310
270
300

290
300


--------------- page: 126 -----------
Таблица 4-54
Допустимые нагрузки при повторно-кратковременном режиме для проводов и кабелей до 1 ООО в
с алюминиевыми жилами, проложенных в воздухе открыто или в трубах, а
Открытая прокладка
Прокладка в трубах
Номинальное сече

ние, мм>
АПР.
АПВ
АНРГ, АВРГ, АСРГ
АПРТО,
АНРГ.
АВРГ. АСРГ
Одножильные
Двухжильные
Трехжильиые
Два одножильных
Три одножильных
Четыре одножильных
Один двух-

жнльный
Один трехжильный
ПВ
25%
ПВ
40%
ПВ
25%
пв
40%
ПВ
25%
ПВ
40%
ПВ
25%
пв
40%
ПВ
25%
ПВ
40%
ПВ
25%
ПВ
40%
ПВ
25%
пв
40%
ПВ
25%
пв
40%
2,5
24
24
21
21
19
19
20
20
19
19
19
19
19
19
16
16
4
32
32
29
29
27
27
28
28
28
28
23
23
25
25
21
21
6
39
39
38
38
32
32
36
36
32
32
30
30
31
31
26
26
10
55
55
55
55
42
42
50
. 50
47
47
39
39
42
42
39
39
16
140
111
123
97
105
83
1<35
83
105
83
96
76
108
85
95
75
25
184
146'
158
125
131
103
149
Л8
140
111
123
97
135
107
114
90
35
227
179
184
145
157
124
175
138
167
132
149
118
168
133
135
107
50
289
228
236
186
193
153
245
193
228
180
210
166
215
170
. 182
144
70
367
290
289
228
244
193
307
243
289
228
245
193
262
208
1 236
187
95
445
352
350
277
297
235
376
298
350
277
307
243
331
262
292
230
120
515
407
402
318
350
277
428
339
385
304
350
277
400
315
336
265
150
595
470
473
374
410
324
— ■









185
683
540
543
428
472
374
--------------- page: 127 -----------
Проверяем соответствие выбранного сечения кабеля аппарату

токовой защиты. Так как автоматические выключатели серии АВ

имеют регулирование тока уставки на шкале обратно-зависимой от

тока характеристики, кратность допустимого тока линии должна

определяться по отношению к току срабатывания расцепителя

в этой части характеристики, равному в нашем случае /э=250 п.

По табл. 4-48 находим значение Ks для сетей, не требующих защиты от перегрузи!, для тока срабатывания расцепителя автоматического выключателя с регулируемой обратно-зависимой от тока характеристикой:
/Сз=0,66.
Подставляя числовые значения в (4-18)
190>0,66 • 250= 165 а,
находим, что требуемое условие выполняется.
В табл. 4-51—4-53 приведены допустимые цагрузки и предельные значения номинальных токов плавких вставок предохранителей и номинальных токов тепловых и комбинированных расцепителей автоматических выключателей серии А 3100 для проводов и

кабелей на напряжение до '1 ООО в с алюминиевыми жилами при

прокладке открыто в воздухе или в трубах при длительном режиме работы. В табл. 4-54 указаны для тех же проводов и условий

прокладки допустимые нагрузки при повторно-кратковременном режиме работы.
РАЗДЕЛ ПЯТЫЙ
ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ

ПО ДОПУСТИМОЙ ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ
5-1. АКТИВНЫЕ И ИНДУКТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛИНИИ
Активное сопротивление проводов и кабелей из цветных металлов определяется по одной нз следующих формул:
г = 1 ООО- у-, ом/км,
r = ’ 0М1КМ’
где р— расчетное удельное сопротивление провода или жилы кабеля, ом • мм21м;

у — расчетная удельная проводимость провода или жилы кабеля, м1ом • мм2;
F — номинальное сечение провода или кабеля, мм .
Значение удельного сопротивления и удельной проводимости

для медных проводов и кабелей
рм=0,0189 ом-мм2/м, ум=53 mJom-mm2\
--------------- page: 128 -----------
для алюминиевых проводов н кабелей
ра =0,0315 ом-мм2/м, \'а—31,7 м/ом- мм2.
Индуктивное сопротивление трехфазной линии с проводами из

цветных металлов при частоте переменного тока 50 гц определяется

по формуле
2D
х = 0,1445 lg + 0,016, ом/км,
где d — внешний диаметр провода, мм;
D — среднее геометрическое расстояние между проводами линии, вычисляемое по формуле
D — у/Dl2D2iD3l, мм.
В последнем выражении D12, £>23 и D31 расстояния между каждой парой проводов трехфазной линии, мм.
Активные сопротивления 1 км провода или жилы кабеля приведены в табл. 5-1 индуктивные сопротивления 1 км линии —

в табл. 5-2 и 5-4.
Для стальных проводов активное и внутреннее индуктивное сопротивления зависят от протекающего по проводу переменного то-
Таблица 5-1
Активные сопротивления проводов и кабелей, ом/км
Сечение

провода, ММ*
Активное сопротивление, ом/км
Сталеалюмиииевые
провода
Медные провода

и кабели
Алюминиевые

провода и кабели
1
18,9
1,5
12,6

,—
2,5
7,55
12,6

4
4,65
7,90

6
3,06
5,26

10
1,84
3,16
3,12
16
1,20
1,98
2,06
25
0,74
1,28
1,38
35
0,54
0,92
0,85
50
0,39
0,64
0,65
70
0,28
0,46
0,46
95
0,20
0,34
0,33
120
0,158
0,27
0,27
150
0,123
0,21
0,21
185
0,103
0,17
0,17
240
0,078
0,132
0,132
300
0,062
0,106
0,107
400
0,047
0,08
0,08
--------------- page: 129 -----------
цами, J
400
600
800
1 ООО
1 250
1 500
2 000
2 500
3 000
600
800
1 ООО
1 250
I 500
2 000
2 000
2 500
3 000
Таблица 5-2
Индуктивные сопротивления воздушных линий, ом)км
Сечеиие проводов, мм*
6 | 10 | 16 | 25 | 35 | 50 | 70 | 95 | 120 | 150 | 185
Индуктивное сопротивление, ом/км
Медные провода
0,371
0,355
0,333
0,319
0,308
0,297
0,283
0,274


0,397
0,381
0,358
0,345
0,336
0,325
0,309
0,300
0,292
0,287
0,415
0,399
0,377
0,363
0,352
0,341
0,327
0,318
0,310
0,305
0,429
0,413
0,391
0,377
0,366
0,355
0,341
0,332,
0,324
0,319
0,443
0,427
0,405
0,391
0,380
0,369
0,355
0,346
0,338
0,333

0,438
0,416
0,402
0,391
0,380
0,366
0,357
0,349
0,-344

0,457
0,435
0,421
0,410
0,398
0,385
0,376
0,368
0,363


0,449
0,435
0,424
0,413
0,399
0,390
0,382
0,377


0,460
0,446
0,435
0,423
0,410
0,401
0,393
0,388
Алюминиевые провода
Сталеалюминиевые провода


0,358
0,345
0,336
0,325
0,315
0,303
0,297
0,288


0,377
0,363
0,352
0,341
0,331
0,319
0,313
0,305


0,391
0,377
0,366
0,355
0,345
0,334
0,327
0,319


0,405
0,391
0,380
0,369
0,359
0.347
0,341
0,333



0,402
0,391
0,380
0,370
0,358
0,352
0,344



0,421
0,410
0,398
0,388
0,377
0,371
0,363
0,280
0,298
0,313
0,327
0,338
0,357
0,371
0,382
0,279
0,298
0,311
0,328
0,339
0,355



0,403
0,392
0,382
0,371
0,365
0,358 —



0,417
0,406
0,396
0,385
0,379
0,372 —



0,429
0,418
0,408
0,397
0,391
0,384 0,377
--------------- page: 130 -----------
Активные и внутренние индуктивные сопротивления вовдуш
Ток

линий, а
Активное сопротивление, г
ПСО-3,5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
ПС-70
0,5
14.9
11,5





1
15,2
11,8

5,25
3,66
2,75
1,70
1,5
15,7
12,3
7,9
5,26
3,66
2,75
1,70
2
16,1
12,5
8,35
5,27
3,66
2,75
1,70
3
17,4
13,4
9,5
5,28
3,67
2,75 ’
1,70
4
18,5
14,3
10,8
5,30
3,69
2,75
1,70
5
20,1
15,5
12,3
5,32
3,70
2,75
1,70
6
21,4
16,5
13,8
5,35
3,71
2,75
1,70
7
21,5
17,3
15,0
5,37
3,73
2,75
1,70
8
21,7
18,0
15,4
5,40
3,75
2,76
1,70
9
21,8
18,1
15,2
5,45
3,77
2,77
1,70
10
21,9
18,1
14,6
5,50
3,80
2,78
1,70
15
20,2
17,3
13,6
5,97
4,02
2,80
1,70
20


12,7
6,70
4,40
2,85
1,72
25



6,97
4,89
2,95
1,74
30



7,10
5,21
3,10
1,77
35



7,10
5,36
3,25
1,79
40


■ —
7,02
5,35
3,40
1,83
45



6,92
5,30
3,52
1,88
50



6,85
5,25
3,61
1,93
60



6,70
5,13
3,69 '
2,07
70




5,00
3,73
2,21
80





3,70
2,27
90





3,68
2,29
100






2,33
125






2.33
--------------- page: 131 -----------
Таблица 5-4
ных линий, выполненных стальными проводами, ом/км
Внутреннее индуктивное сопротивление х"
ПСО-3,5
ПСО 4
ПСО 5
ПС-2Б
ПС-35
ПС-50
ПС-70
1,04
0,69





2,27
1,54

0,54
0,33
0,23
0,16
4,24
2,82
2,13
0,55
0,34
0,23
0,16
6,45
4,38
3,58
0,55
0,35
0,24
0,17
9,60
7,90
6,45
0,56
0,36
0,25
0,17
11,9
9,70
8,10
0,59
0,37
0,25
0,18
14,1
11,5
9,7
0,63
0,40
0,26
0,18
16,3
12,5
11.2
0,67
0,42
0,27
0,19
16,5
13,2
12,3
0,70
0,45
0,27
0,19
16,7
14,2
13,3
0,77
0,48
0,28
0,20
16,9
14,3
13,1
0,84
0,51
0,29
0,20
17,1
14,3
12,4
0,93
0,55
0,30
0,21
18,3
13,3
11,4
1,33
0,75
0,35
0,23


10,5
1,63
1,04
0,42
0,25



1,91
1,32
0,49
0,27



2,01
1,56
0,59.
0,30



2,06
1,66
0,69
0,33



2,09
1,69
0,80
0,37

— —
2,08
1,71
0,91
0,41



2,07
1,72
1,00
0,45



2,00
1,70
1,10
0,55




1,64
1,14
0,65





1,15
0,70





1,14
0,72






0,73


*—



0,73
--------------- page: 132 -----------
ка и определяются в зависимости от тока по табл. 5- . Внешние

индуктивные сопротивления воздушных линии, выполненных стальными проводами, приведены в табл. 5-5. Общее индуктивное сопротивление воздушной линни, выполненной стальными проводами,

определяется как сумма внешнего (х') и внутреннего (х") индуктивных сопротивлений:
х=х'+х", о м/км.
Активное н индуктивное сопротивления токопровода, выполненного из алюминиевых 'или медных шин, даны в 'табл. 6-6. Активное сопротивление превышает омическое за счет поверхностного

эффекта.
Для токопроводов серий ШРА и ШМА изделия заводов Главэлектромонтажа значения сопротивлений приведены в табл. 5-7.
Таблица 5-4
Индуктивные сопротивления трехжильных кабелей

и изолированных проводов, проложенных на роликах

и изоляторах, ом /км
Сечение, мм2
Трехжильные кабели с медными

жнламн, кв
Изолированные
провода
до J
3
6
10
на роликах
на изоляторах
1,5




0,28
0,32
2,5




0,26
0,30
4
0,095
0,111


0,25
0,29
6
0,090
0,104


0,23
0,28
10
0,073
0,0825
0,11
0,122
0,22
0,26
16
0,0675
0,0757
0,102
0,113
0,22
0,24
25
0,0662
0,0714
0,091
0,099
0,20
0,24
35
0,0637
0,0688
0,087
0,095
0,19
0,24
50
0,0625
0,0670
0,083
0,09
0,19
0,23
70
0,0612
0,0650
0,08
0,086
0,19
0,23
95
0,0602
0,0636
0,078
0,083
0,18
0,23
120
0,0602
0,0626
0,076
0,081
0,18
0,22
150
0,0596
0,0610
0,074
0,079


185
0,0596
0,0605
0,073
0,077


240
0,0587
0,0595
0,071
0,075


--------------- page: 133 -----------
Таблица 5-5
Внешние индуктивные сопротивления воздушных линий со

стальными проводами
Среднее геоМарка проводов
метрическое
расстояние

между проПСО-3,5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
ПС-70
водами, мм
Внешнее индуктивное сопротивление х', ом/км
400
0,341
0,332
0,318
0,311
0,290
0,281
600
0,368
0,359
0,345
0.336
0,317
0,308
0,295
800
0,384
0,375
0,361
0,354
0,333
0,324
0,311
1000
0,398
0,389
0,375
0,368
0,347
0,338
0,325
1 250

0,403
0,389
0,381
0,361
0,352
0,339
1 500

0,414
0,400
0,393
0,372
0,363
0,350
2 000
0,412
0,391
0,382
0,369
Таблица 5-6
Активные (омические) индуктивные сопротивления шин

прямоугольного сечения из алюминия и меди
Размеры

шин, мм
Активное (омическое)'сопротивление при температуре шины + 30° С, ом/км
Индуктивное

сопротивление

при расстоянии между

центрами шии

250 мм, ом/км
Алюминиевые шины
Медные шнны
при постоянном токе
при переменном

токе
при постоянном токе
при переменном

токе
25X3
0,410
0,418
0,248
0,263
0,253
30X4
0,256
0,269
0,156
0,175
0,240
40X4
0,192
0,211
0,117
0,138
0,224
40X5
0,154
0,173
0,0935
0,112
0,222
50X5
0,123
0,140
0,0749
0,0913
0,210
50X6
0,102
0.119
0,0624
0,0780
0,208
60X6
0,0855
0,102
0,0520
0,0671
0,198
80X6
0,0640
0,0772
0,0390
0,0507
0,182
100X6
0,0510
0,0635
0,0312
0,0411
0,169
60X8
0,0640
0,0772
0,0390
0,0507
0,196
80X8
0,0481
0,0595
0,0293
0,0395
07Г79
100X8
0,0385
0,0488
0,0234
0,0321
0,168
120X8
0,0320
о;0410
0,0195
0,0271
О; 155
80ХЮ
0,0385
0,0495
0,0234
0,0323
0,179
юохю
0,0308
0,0398
0,0187
0,0260
0,165
120ХЮ
0,0255
0,0331
0,0156
0,0218
0,156
--------------- page: 134 -----------
Таблица 5-7
Активные и индуктивные сопротивления

токопроводов с алюминиевыми шинами

серий ШМА и ШРА
Тнп
Сопротивление, ом/км
индуктивное
Магистральные токопроеоды
ШМА59-1
ШМА59-2
ШМА59-4
Распределительные токопроеоды
ШРА60-2
ШРА60-4
ШРА60-6
0,21
0.13
0,08
0,18
0.16
0.11
5-2. РАСЧЕТ СЕТИ ПО ДОПУСТИМОЙ ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ

БЕЗ УЧЕТА ИНДУКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛИНИИ
Без учета индуктивного сопротивления линии на потерю напряжения рассчитываются:
J. Сети постоянного тока.
2.
мощности равен 1 (cos<р= 1).
3.
если их сечения не превосходят указанных в табл. 5-8 значений.
Таблица 5-8
Максимальные значения сечений проводов и кабелей, для

которых допустимо вести расчет на потерю напряжения без

учета индуктивного сопротивления проводов (для сети

переменного тока с частотой 50 гц)
Коэффициент
мощности
0.95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
Материал проводов
Медь
Алюминий
Медь
Алю-

1 миний
Медь
Алюминий
Медь I
Алюминий
«3
е*

S
Алюминий
Медь
Алюминий
Кабели до 1 кв
70
120
50
95
35
70
35
50
25
50
25
35
Кабели 6—10 кв
50
95
35
50
25
50
25
35
16
25
16
25
Провода в трубах
50
95
35
50
35
50
25
35
16
25
16
25
Провода иа роликах
25
35
16
25
10
16
10
10
6
10
6
10
Провода на изоляторах . . .
16
25
10
16
10
16
6
10
6
10
6
6
--------------- page: 135 -----------
Т а б л. vl is, а 5'%
Значения и единицы измерения величин, входящих в формулы (5-6) и (5-7)
Система тока
Сумма моментов

нагрузок по участкам линий
Потеря напряжения W
Значение

коэффициента а,
Числовое значение коэффициента щ для алюминиевых

(числитель) и медных (знаменатель) проводов и кабелей при номинальном междуфазном напряжений, кв
«а
единицы
измерения
0,22
0.38
0,66
6
10
Однофазный переменный

или постоянный ток
xij
в
2
Y
0,0631
0,0377
а*ж
°/о
2
0,0287
0,0166
0,00956
0,0171
0,00992
0,00571
в
2
0,287
0,166
0,0956
ХР1
КвГП'М
Y^h
0,171
0,0992
0,0571
2
0,130
0,0437
0,0145
%
щи\
0,0777
0,0261
0,00865

—'
Трехфазный переменный

ток
XIJ
в
VJ_
т
0,0545
0,0326
%
'v's
lOYt/и
0,0248
0,0148
0,0143
0,00858
0,00826
0,00494


--------------- page: 136 -----------
Трехфазный переменный

ток
ZPI
КвГП'М
\
в
1
0,143
0,083
0,0478


0,0855
0,0496
0,0286
»/о
i 1
0,0653
0,0219
0,00725


0,0389
0,0131
0,00433
кет» км
в
1 ООО

чив
143,0
85,5
83,0
49,6
47,8
28,6
5,25
3,14
3,16
1,89
%
100
65,3
21,9
7,25
0,0875
0,0316
■к
38,9
13,1
4,33
0,0523
0,0189
Мет чем
в
106
Y^h



5250
3140
3160
1890
°/о
105



87,5
52,3
31,6
18,9
Ответвления от четырехпроводной линии трехфаз-

ного тока
а)
б)
ИР1
кет-м
%
6
0,392
0,131



тК
0,233
0,0786
%
2,25
10
0,147
0,0875
0,0493
0,0295
■ —


Примечание- В приведенных формулах приняты следующие общие единицы измерения: удельная проводимость—

(Т) MjoM‘MM\ номинальное междуфазное напряжение—(£/н) кв.
--------------- page: 137 -----------
При заданном сечении проводов линии потеря напряжения определяется по формуле
М*
AU = al-p-.
Сеченне при заданной потере напряжения вычисляется по формуле
Ма
F = aj ш > мм2-
где F — сечение провода, мм2;
AU — потеря напряжения в линин (в, %);
Ма — сумма моментов нагрузки, т. е. сумма произведений активных нагрузок, передаваемых по участкам линии, умноженных на длины этих участков;

ai — коэффициент, зависящий от системы тока и от принятых

при вычислениях единиц измерения для входящих в формулу величин.
Значения и единицы измерения величин, входящих в (5-6) и

(5-7), приведены в табл. 5-9.
Средние величины допустимых потерь напряжения в электрических

сетях напряжением до 10 кв приведены в табл. 5-11.
Г
2
0,08

ojg
ол

шг Б
aiz
DJ4
38
( &
5 *
1
ю 5 з г
Рис. 5-1. Схема линии к примеру 5-1.
Пример 5-1. На рис. 5-1 дана расчетная схема воздушной че-

тырехпроводной сети 380/220 в. Длины участков сети указаны на

схеме в километрах, нагрузки — в киловаттах, коэффициент мощности cos ф — 1. Произвести расчет сети на потерю напряжения, если

допустимая потеря напряжения AU=4%. Материал проводов сети—

алюминий.
Решение. Расчет производим по .(5-6) и (5-7J. Значение коэффициента ai находим из табл. 5-9 для нагрузок, выраженных

в киловаттах, длин участков линин — в километрах и потери напряжения — в процентах. При этих условиях имеем
100

2 ‘
--------------- page: 138 -----------
Таблица 5-10
Допустимые отклонения напряжения от номинального

на зажимах электроприемников
Наименование электропрнемников
Допустимые

пределы отклонения напряжения иа зажимах

электроприем-

инков от номинального, %
Электродвигатели
+5
Электродвигатели собственных нужд электростанций
+ 10 н —5
Лампы рабочего освещения промышленных предприятий и общественных зданий, лампы,

прожекторных установок наружного освещения
+5 и —2,5
Лампы освещения жилых зданий, аварийного

освещения и наружного освещения, выполненного светильниками
+5
Лампы освещения при аварийном режиме . . .
+5 и —12
Таблица 5-11
Плотность иагрувки
Допустимая потеря напряжения,

%

Характеристика сети
погоииая,
квт/м
поверхностная,
квт}га
Городская сеть низкого напряжения:
От шин трансформаторного пункта
<0,05
4,5
до ввода в дом
<10
0,05—0,3
10—60
4,0
>0,3
>60
3,0
От ввода в дом до наиболее удаленного электроприемника домовой сети
<0,05
<10
1,0
0,05—0,3
10-60
1,5
>0,3
>60
2,5
Воздушные сети 6—10 ке


6—7
То же, в аварийных условиях . . .


12
Кабельные сети 6—10 ке


5—6
То же, в аварийных условиях . . .


10
Сети низкого напряжения

—■
CD
1
Ю
--------------- page: 139 -----------
В нашем случае номинальное междуфазиое напряжение сети

Un—0,38 кв\ удельная проводимость алюминия ■у==^},7 M/OM-tMM\

откуда числовое значение коэффициента
100
а,
Числовое значение коэффициента а, можно непосредственно получить из табл. 5-9.
Определяем значение М& для основной магистрали и для

ответвлений:
МаДБ = 38.0,08 + 24.0,16 + 14-0,12 = 8,56 квт-км;
МаБв = 5-0,12+2-0,14 = 0,88 квт-км;
МаБГ — 4-0,12+2-0,15 = 0,78 квт-км.
Наибольшее значение М& получается на участке АБВ:
Л^а.мак с = 8,56+0,88=9,44 кет - км.
Подставляя числовые значения в (5-7), определяем минимальное допустимое сечение линии по условию потери напряжения
Ма
F = а, ду = 21,9 = 51,5 лш2.
Принимаем сечение фазных проводов для магистрали АБ равным FДБ = 70 мм2.
Сечение нулевого провода принимаем для магистрали равным

половине фазного FQAB = 35 мм'2.
Находим потерю напряжения в магистрали АБ по (4-6)
Мадв
ШАБ = “* Т^Г = 21 >9 ~W = 2,68%.
Потеря напряжения, допустимая для ответвлений БВ и БГ,

ШБ = 4 — 2,68 = 1,32%.
Определяем сечение ответвления БВ
0,88
FBB = 21,9 рз2 = 14,6 мм*

и сечение ответвления Б Г
0,78
FBr = 21,9 j—Q2 = 12,9 мм2.
По условию механической прочности (табл. 1-11), принимаем

сечения фазных и нулевого проводов для ответвлений БВ и БГ равными 16 мм2.
--------------- page: 140 -----------
5-3. РАСЧЕТ СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ С УЧЕТОМ

ИНДУКТИВНОСТИ ЛИНИЙ
Потеря напряжения при заданном сечении проводов линии

с учетом индуктивного сопротивления линии при различных коэффициентах мощности нагрузок линии определяется по формуле
Аи=а2(гМа + хМг),
при одинаковом коэффициенте мощности для всех нагрузок линии
M/=a2(reos (p+Jcsin<p) М,
где At/ — потеря напряжения в линии (в, %);

г их — активное и индуктивное сопротивления линии, ом/км',
Ма — сумма моментов активных нагрузок;
Mr — сумма моментов реактивных нагрузок;
М — сумма моментов полных нагрузок;
а2 — коэффициент, зависящий от системы тока и от принятых

единиц измерения для входящих в формулы величин.
Значения Ыг и единицы измерения величин, входящих в (5-8) и

(5-9), приведены в табл. 5-12.
Выбор сечения проводов лиини по заданной величине потери

напряжения с учетом индуктивности линии производится следующим образом. Определяется значение расчетной величины потери

напряжения по формуле
AUSL=AU—>a2XCpMr,
где AU — допустимая потеря напряжения в линии (в, %);
Мг — максимальное значение суммы моментов реактивных нагрузок для рассчитываемой линии;.
хСр — среднее индуктивное сопротивление линии, о м/км.
Значения средних индуктивных сопротивлений линии даны

в табл. 5J13.
В дальнейшем расчет производится по (5-6) и (5-7).
По окончании расчета величина потери напряжения в линии

уточняется по '(5-8) или (5-9).
Пример 5-2. На рис. 5-2 дана расчетная схема воздушной

трехфазнон линии 6 кв. Активные нагрузки (Мет) на схеме указаны в числителе дробей, реактивные нагрузки (Мвар) — в знаменателе, длины линий — в километрах. Коэффициент мощности для

всех нагрузок сети одинаков ч равен 0,85. Произвести расчет линии на потерю напряжения с учетом индуктивности проводов. Материал проводов — алюминий. Среднее расстояние между проводами

Dcp=1 250 мм. Допустимая потеря напряжения Д{7=6,5%.
Решение. Определяем моменты активных и реактивных нагрузок участков линии:
Обозначения участка
линии
АБ
БВ
БГ
БД
--------------- page: 141 -----------
Таблица 5-12
Значения и единицы измерения величин, входящих в формулы (5-8) и (5-9)
Сумма моментов нагрузок по участкам линий
к
я
Числовое значение коэффициента а, при

номинальном междуфазном напряжении, кв
Системы тока
активных
реактивных
полных
Потеря
напряжеии
к
Sg
ма
единица
измерения
мТ
единица
измерения
М
единица
измерения
в'-б*и

иго

И О eg

СО W f-
0,22
0,38
0,66
6
10
Однофазный
переменный
ток
а-км
ит1
а'км
тп
а-км
в
%
2
2
ЮС/ н
0,909
0.526
5
0,303
0,0333
0,02
ТР1
КвТП’КМ
SQZ
квар-км
TSI
ква-км
в
%
2
2
н
9.09
4,13
5,26
1,38
3,03
0.459
0,333
0,00555
0,2
8,002
Трехфазный
переменный
ток
а-км
а-км
тп
а-км
в
%
Уъ

10(7 н
0,787
0,455
1
0,263
73
0,0289
0,0173
Г Р1
квт-км
тс»
квар-км
TSI
ква-км
в
%
1
v7
1
WU2
И
4,55
2,07
2,63
0,69
1,52
0,23
0,167
0,00278
0,1
0,001
tpi
Мвт-км
TQI
Мвар~км
TSI
Мва-км
в
%
1 ООО
100
и2
н
167
2,78
103
/
У
1
Примечание. Номинальное междуфазиое напряжение (£/ж) принято в киловольтах.
--------------- page: 142 -----------
Таблица 5-13
Характеристика сети
Средние значения

индуктивных

сопротивлений,

ом/км
Кабель до 1 ке
0,06
Кабель 6—10 кв
0,08
Изолированные провода на роликах
0,2
Изолированные провода на изоляторах
0,25
Воздушные линии до 1 кв
0,3
Воздушные линии 6—10 кв
0,4
Значение коэффициента 0,2 из табл. 5-12

«2=2,78 1/ке2.
Величина хср (табл. 5-13)
хср=0,4 ом!км.

Максимальная величина Мг (для участка линии АБГ)

МгАБг — 1,222 + 0,672 = 1,894 М вар-км.
Рис. 5-2. Схема линии к примеру 5-2.
Определяем расчетную величину потери напряжения по (5-10):
А£/а =6,5—2,78 ■ 0,4 ■ 1,894=4,4%.
Определяем сечение провода по (5-7).
Значение коэффициента ai по табл. 5-9
ai=87,5 ом -.мм21м ■ кв2.
Максимальная величина Ма (для участка линии АБГ)
Ма = 1,97+1,08=3,05 Мет ■ км.
--------------- page: 143 -----------
Минимальное сечение линии
3,05
F = 87,5-j-j = 60,7 мм2.
Принимаем сечение магистрали АБ равным 70 мм2.
Определяем потерю напряжения на участке АБ по (5-6)
1
Ш&ЛБ= 87,5%-= 2,46%.
Потеря напряжения, допустимая для ответвлений от точки Б линии,
Ш&Б = 4,4 — 2,46 = 1,94%.
(Определяем сечения проводов ответвлений:
0,765
FBB = 87,5 -у = 34,5 мм2 (принимаем провод .Л 35);
1,08
FБГ = 87,5 j—= 48,3 мм2 (принимаем провод А50);
0,92
F87,5 у gj = 41,5 мм2 (принимаем провод у}50).
Находим значения активных и индуктивных сопротивлений из

табл. 5-1 и 5-2 н уточняем значения потерь напряжения до точек
В,
Дuaeb = 2>78 КО,46■ 1,97 + 0,359• 1,222) +-

+ (0,92-0,765+0,38.0,477)] = 6,20%;
АБГ = 6,36% и лг>л — 5,9бу0.
Поверочный расчет показывает, что все принятые сечения удовлетворяют условию задачи.
5-.4. РАСЧЕТ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ ЛИНИИ

ПЕРЕМЕННОГО ТОКА, ВЫПОЛНЕННОЙ СТАЛЬНЫМИ

ПРОВОДАМИ
Определение потери напряжения в линии, выполненной стальными проводами, производится по формулам:

трехфазная линия
AU = УИ[г cos 9 + (У +- х") sin у] II;
однофазная линия
A6'=2[r cos ф+ (xf+x") sin ф]//,
где г — активное сопротивление стального провода, определяемое

в зависимости от тока линии по табл. 5-3, ом]км.
--------------- page: 144 -----------

в зависимости от расстояния между проводами по табл. 5-5,

ом/км;
х" — внутреннее индуктивное сопротивление стального провод-!,

определяемое в зависимости от тока линии по табл. 5-3,

ом/км;
cos ф — коэффициент мощности нагрузки линии;
/ — нагрузка линии, а;
I
При определении сечеиия линии по потере напряжения задаются сеченнем стального провода и проверяют принятое сечение на

потерю напряжения по (5-111) или (5-12).
Пример 5-3. Воздушная трехфазная линия на напряжение

6 кв длиной 2,5 км выполняется стальными проводами. Нагрузка

линии /=‘15 а прн коэффициенте мощности cos ф=0,8. Среднее расстояние между проводами линии 1 ООО мм. Допустимая потеря напряжения А£7=6,5%. Определить сечение проводов.
Решение. Проверяем возможность выполнения линни стальными одножильными проводами марки ПСО-5.
Из табл. 5-3 находим для то,ка линии 15 а значения активного

и внутреннего индуктивного сопротивлений провода марки ПСО-5:
г =13,6 Ом! км, =11,4 о м/км,
а из табл. 5-5 — величину внешнего индуктивного сопротивлении

при D = 1 ООО мм:
х'= 0,375 ом/км.
По условиям задачи
/=15 а\ 1=2,5 км\ cos ф=0,8; sin<p>=0,6.
По (5-11) определяем потерю напряжения в линии при выполнении ее проводами марки ПСО-5:
Ш= !/■?[!3,6-0,8+ (0,375+ 11,4)0,6] 15-2,5= 1 160 в
1
или g QQQ- 100 = 19,4%, что недопустимо.
Проверяем аналогично возможность выполнения лиини стальными многопроволочными проводами марки ПС-25. Для этих проводов потеря напряжения в линии составляет:
AU — Т/Г3"[5,97*0,8 + (0,368 + 1,33) 0,6] 15-2,5 = 378 в
378-100
илн g qqq = 6,3%, что удовлетворяет поставленному условию.
5-5. РАСЧЕТ СЕТИ ПРИ ПОМОЩИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ

ТАБЛИЦ УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ НАПРЯЖЕНИЯ
В табл. 5-14—5-28 приведены удельные потери напряжения для

электропроводок, воздушных и кабельных линий н токопроводов

в зависимости от величины коэффициента мощности.
--------------- page: 145 -----------
Таблица 5-14
Потеря^тапряжения в двухпроводной линии

постоянного тока или в двухпроводной линии

переменного тока при cos у = 1
„ к
§ 4
<0 <м
и ^
При номинальном напряжении.
в
Ч Sid
►с ^

Ч 220
127
110
48
36
24
12
ей
а я
£ « ч

«)2а
§ 1

з 5
Ж о
%/квт-км
%/квт-м
Медь
1
77,7
233,0
311,0
1,63
2,90
6,52
26,1
1,5
51,7
155,0
206,0
1,08
1,93
4,32
17,3
2,5
31,1
93,3
125,0
0,653
1,16
2,61
10,4
4
19,2
57,9
76,8
0,403
0,717
1,61
6,44
6
12,7
38,1
50,6
0,265
0,472
1,06
4,24
10
7,61
22,8
30,4
0,160
0,284
0,640
2,56
16
4,96
14,9
19,8
0,104
0,185
0,416
1,66
25
3,06
9,18
12,2
0,0642
0,114
0,257
1,03
35
2,23
6,69
8,93
0,0468
0,0833
0,187
0,749
50
1,61
4,83
6,45
0,0338
0,0602
0,135
0,541
70
1,16
3,48
4,63
0,0243
0,0432
0,0972
0,389
95
0,827
2,48
3,31
0,0173
0,0309
0,0692
0,277
Алю-
мин ий
2,5
52,8
158,0
213,0
1,15
1.97
4,44
17,8
4
33,1
99,3
132,0
0,693
1,23
2,77
11,1
6
22,0
66,0
88,0
0,462
0,823
1,86
7,44
10
13,2
39,6
52,8
0,277
0,494
1,П
4,43
16
8,18
24,5
32,7
0,172
0,306
0,688
2,75
25
5,29
15,9
21,2
0,111
0,198
0,444
1,78
35
3,80
11,4
15,2
0,0798
0,142
0,319
1,28
50
2,64
7,92
10,6
0,0555
0,0987
0,222
0,888
70
1,90
5,70
7,60
0,0400
0,0710
0,160
0,640
95
1,45
4,35
5,62
0,0236
0,0416
0,0944
0,378
120
1,19
3,45
4,46



--------------- page: 146 -----------
Потеря напряжения в трехфазной линии 380 в,
на роликах и изо
Сечение
провода,
мм2
При коэффнци
Материал
провода
0,7
0,75
0,80
0,85
0,88
Медь
1
13,2
13,2
13,2
13,1
13,1
1,5
8,85
8,83
8,81
8,80
8,77
2,5
5,39
5,37
5,35
5,33
5,32
4
3,39
3,37
3,36
3,34
3,33
6
2,29
2,27
2,25
2,23
2,22
10
1,43
1,41
1,40
1,38
1,37
1G
0,993
0,965
0,958
0,941
0,931
25
0,664
0,647
0,631
0,616
0,606
35
0,527
0,510
0,494
0,478
0,469
50
0,415
0,403
0,388
0,373
0,364
70
0,365
0,346
0,328
0,310
0,299
95
0,301
0,283
0,265
0,249
0,238
120
0,267
0,249
0,233
0,216
0,207
Алюминий
2,5
9,03
9,02
9,00
8,98
8,97
4
5,71
5,69
5,67
5,65
5,64
6
3,86
3,84
3,82
3,80
3,79
10
2,37
2,35
2,34
2,32
2,31
16
1,53
1,51
1,50
1,48
1,47
25
1,04
1,02
1,01
0,990
0,980
35
0,790
0,773
0,757
0,741
0,732
50
0,588
0,573
0,558
0,543
0,534
70
0,488
0,469
0,451
0,433
0,422
95
0,398
0,380
0,362
0,346
0,335
120
0,345
0,317
0,301
0,294
0,285
150
0,298
0,281
0,265
0,249
0,240
--------------- page: 147 -----------
Таблица 5-15
выполненной изолированными проводами

ляторах, %1квт-км
енге мощности
0,90
0,92
0,94
0,96
0,98
1.00
13,1
13,1
13,1
13,1
13,1
13,0
8,76
8,75
8,74
8,73
8,72
8,65
5,31
5,31
5,30
5,28
5,27
5,21
3,32
3,31
3,30
3,29
3,28
3,22
2,21
2,21
2,20
2,19
2,18
2,12
1,37
, 1,36
1,35
1,34
1,33
1,28
0,924
0,916
0,908
0,899
0,887
0,831
0,600
0,593
0,585
0,577
0,566
0,512
0,462
0,455
0,448
0,439
0,428
0,374
0,358
0,351
0,344
0,336
0,326
0,270
0,292
0,284
0,275
0,266
0,254
0,196
0,231
0,223
0,215
0,206
0,194
0,138
0,199
0,192
0,184
0,175
0,164
0,109
8,96
8,95
8,95
8,93
8,92
8,85
5,63
5,62
5,61
5,60
5,59
5,54
3,78
3,78
3,77
3,76
3,75
3,69
2,31
2,30
2,29
2,28
2,27
2,22
1,46
1,46
1,45
1,44
1,43
1,37
0,974
0,967
0,959
0,951
.0,940
0,886
0,725
0,718
0,711
0,702
0,691
0.637
0,528
0,521
0,514
0,506
0,496
0,443
0,415
0,407
0,398
0,389
0,377
0,319
0,328
0,320
0,312
0,303
0,291
0,235
0,277
0,270
0,262
0,253
0,242
0,187
0,233
0,226
0,219
0,210
0,199
0,145
--------------- page: 148 -----------
Для проводов и кабелей из цветного металла эти потери выражены в процентах иа '1 кет ■ м, 1 кет • км или 1 Мет \км в зависимости от напряжения линии.
Для линий, выполненных стальными проводами, удельные потери напряжения указаны в вольтах на 1 км линии.
Потеря напряжения в линии при заданном сечении для проводов и кабелей из цветных металлов определяется по формуле
AU=AU^M&,
где Ма — сумма произведений активных нагрузок на длины участков линии (кет ■ м, кет • км, Мет ■ км);
AUto — табличное значение удельной величины потери напряжения в процентах на 1 кет • м, 1 кет ■ км или I Мет • км.
Определение сечения проводов по заданной величине потери

напряжения производится следующим образом. Определяется расчетное значение удельной потери напряжения по формуле
Д U
Д^Утб^-д^
и по соответствующей таблице подбирается сечение провода с ближайшим меньшим значением удельной потерн напряжения.
Потеря напряжения в линии для стальных проводов определяется по формуле
AU—AU?bl,
где I,— длина линии, км;
AUТб — табличное значение удельной потери напряжения, в1км.
Расчетное значение удельной потери напряжения при определении сечения проводов по заданной допустимой величине потери

напряжения вычисляется по формуле
Д U
AU? 6s=;-|-.
Удельные значения потерь напряжения для токопроводов со

стальными шинами в процентах на 1 а - км даны в табл. 5-27. Для

промежуточных значений тока линии величина потери напряжения

определяется интерполяцией по формуле
Д{/т6 = Д£/'т6 — (Д1/'тв — Д^'тб) jrrzrjr,
где AU'is—табличное значение потери напряжения для наименьшего тока Г, %/а • км;
A U"-гб — то же для наибольшего тока I" %/а-км;
AU-гъ — потеря напряжения для промежуточного тока I,

%/а ■ км.
Пример 5-4. Произвести расчет линий примеров 5-1—5-3 при

помощи таблиц удельных потерь напряжения.
Решения. 1) Из примера 5-1 наибольшее значение М& =

=9,44 кет \км. Допустимая потеря напряжения Д{/=4%.
--------------- page: 149 -----------
Таблица 5-16
Потеря напряжения в трехфазной кабельной линии
380 в, %1квт-км
Материал
жилы
Номинальное

сечение,

мм*
При коэффициенте мощности
0,70
0.75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
Медь
1
13,0
13,0
13,0
13,0
13,0
13,0
13,0
1,5
8,72
8,71
8,70
8,69
8,68
8,67
8,65
2,5
5,28
5,27
5,26
5,25
5,24
5,23
5,21
4
3,29
3,28
3,27
3,26
3,25
3,24
3,22
6
2,18
2,17
2,16
2,16
2,15
2,14
2,12
10
1,33
1,32
1,32
1,31
1,30
1,30
1,28
16
0,879
0,872
0,866
0,860
0,853
0,846
0,831
25
0,559
0,552
0,546
0,540
0,534
0,527
0,512
35
0,419
0,413
0,407
0,401
0,395
0,389
0,374
50
0,314
0,308
0,302
0,297
0,291
0,284
0,270
70
0,240
0,233
0,228
0,222
0,216
0,210
0,196
95
0,181
0,175
0,169
0,164
0,158
0,152
0,138
120
0,152
0,146
0,140
0,135
0,129
0,123
0,109
150
0,127
0,122
0,116
0,111
0,105
0,099
0,085
185
0,113
0,108
0,102
0,097
0,091
0,085
0,071
240
0,100
0,090
0,085
0,079
0,074
0,067
0,054
Алю2,5
8,92
8,91
8,90
8,89
8,88
8,87
8,85
миний
4
5,61
5,60
5,59
5,58
5,57
5,56
5,54
6
3,75
3,74
3,73
3,73
3,72
3,71
3,69
10
2,27
2,26
2,26
2,25
2,24
2,24
2,22
16
1,42
1,42
1,41
1,40
1,39
1,39
1,37
25
0,933
0,926
0,920
0,914
0,908
0,901
0,886
35
0,682
0,676
0,670
0,664
0,658
0,652
0,637
50
0,487
0,481
0,475
0,470
0,464
0,457
0,443
70
0,363
0,356
0,351
0,345
0,339
0,333
0,319
95
0,277
0,272
0,266
0,261
0,255
0,249
0,235
120
0,230
0,224
0,218
0,213
0,207
0,201
0,187
150
0,187
0,182
0,176
0,170
0,165
0,159
0,145
185
0,160
0,155
0,149
0,143
0,138
0,132
0,118
240
0,133
0,128
0,122
0,117
0,111
0,104
0,092
--------------- page: 150 -----------
Таблица 5-17
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии 380 в, %1к8т-км
Материал
провода
Номинальное
сечение,
ММ*
При коэффициенте мощности
0,70
0,75
0,80
0,85
0,88
0,90
0,92
0,94
0,96
0,98
1,00
Медь
4
3,51
3,47
3,43
3,40
3,37
3,36
3,34
3,33
3,30
3,28
3,22
6
2,40
2,36
2,33
2,29
2,27
2,25
2,24
2,22
2,20
2,18
2,12
10
1,55
1,51
1,48
1,44
1,42
1,41
1,39
1,38
1,36
1,33
1,28
16
1,08
1,05
1,02
0,985
0,965
0,951
0,937
0,921
0,904
0,893
0,831
25
0,756
0,723
0,692
0,660
0,641
0,628
0,614
0,599
0,582
0,572
0,512
35
0,610
0,578
0,547
0,517
0,498
0,486
0,472
0,458
0,441
0,432
0,374
50
0,498
0,467
0,438
0,409
0,390
0,378
0,365
0,351
0,335
0,326
0,270
70
0,414
0,384
0,356
0,328
0,310
0,298
0,286
0,272
0,257
0,248
0,196
Алюминий
16
1,62
1,59
1,55
1,52
1,50
1,49
1,47
1,46
1,44
1,42
1,37
25
1,13
1,10
1,0У
1,03
1,02
1,00
0,988
0,973
0,956
0,935
0,886
35
0,873
0,841
0,811
0,781
0,762
0,749
0,736
0,721
0,705
0,684
0,637
50
0,671
0,641
0,611
0,582
0,564
0,552
0,539
0,524
0,509
0,489
0,443
70
0,539
0,509
0,481
0,453
0,435
0,423
0,411
0,397
0,382
0,362
0,319
95
0,450
0,421
0,393
0,366
0,349
0,337
0,325
0,312
0,297
0,278
0,235
120
0,395
0,367
0,340
0,314
0,297
0,286
0,274
0,261
0,247
0,228
0,187
--------------- page: 151 -----------
Таблица 5-18
Потеря напряжения в трехфазной кабельной линии 660 в,
а/й1кзт-км
Материал
жилы
Л ,
4
со O' ^
5
к о ^

§ <и <и

S о я

Пн к к
При коэффициенте мощности
0,70
0.75
0.80
0,85
0,90
0,95
1,00
Медь
1
4,33
4,33
4.33
4,33
4,33
4,33
4,33
1,5
2,91
2,90
2,90
2,90
2,89
2,89
2,88
2,5
1,76
1,76
1,75
1,75
1.75
1,74
1,74
4
1,10
1,10
1,09
1,09
1,08
1,08
1,07
6
0,73
0,72
0,72
0,72
0.72
0,71
0,71
10
0,444
0,440
0,440
0,437
0,433
0,431
0,428
16
0,293
0,291
0,289
0,287
0,284
0,282
0,280
25
0,186
0,184
0,182
0,180
0.181
0,176
0,171
35
0,140
0,138
0,136
0,134
0,132
0,130
0,125
50
0,105
0,103
0,101
0,099
0,097
0,095
0,090
70
0,080
0,078
0,076
0,074
0,072
0,070
0,065
95
0,060
0,058
0,056
0,054
0,052
0,050
0,046
120
0,051
0,049
0,047
0,045
0,043
0; 041
0,036
150
0,042
0,041
0,039
0,037
0,035
0,033
0,028
185
0,038
0,036
0,034
0,032
0,030
0,028
0,024
240
0,033
0,030
0,028
0,026
0,024
0,022
0,018
Алюминий
2,5
2,97
2,97
2,97
2,96
2,96
2,96
2,95
4
1,87
1,87
1,87
1,86
1,86
1,85
1,85
6
1,25
1,25
1,24
1,24
1,24
1,24
1,23
10
0,76
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,74
16
0,47
0,47
0,47
0,47
0,46
0,46
0,46
25
0,311
0,309
0,307
0,305
0,303
0,300
0,295
35
0,227
0,225
0,223
0,221
0,219
0,217
0,212
50
0,162
0,160
0,158
0,157
0,155
0,152
0,148
70
0,121
0,119
0,117
0,115
0,113
0,111
0,106
95
0,092
0,091
0,089
0,087
0,085
0,083
0,078
120
0,077
0,075
0,073
0,071
0,069
0,067
0,062
150
0,062
0,061
0,059
0,057
0,055
0,053
0,048
185
0,053
0,051
0,049
0,048
0,046
0,044
0,039
240
0,044
0.043
0,041
0.039
0,037
0,035
0,030
--------------- page: 152 -----------
Таблица 5-19
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии 660 в, а/о1квт-км
Материал
провода
Номинальное сечение, Л1Ж2
При коэффициенте мощности
0,70
0,75
0,80
0,85
0,88
0,90
0,92
0,34
0,96
0,98
1,00
Медь
4
1,17
1,16
1,14
1,13
1,12
1,12
1,11
1,11
1,10
1,09
1,07
6
0,80
0,79
0,78
0,77
0,76
0,75
0,75
0,74
0,73
0,73
0,71
10
0,52
0,50
0,49
0,48
0,47
0,47
0,46
0,46
0,45
0,44
0,42
16
0,360
0,350
0,340
0,328
0,322
0,327
0,312
0,307
0,301
0,298
0,277
25
0,252
0,241
0,231
0,220
0,214
0,209
0,205
0,200
0.194
0,191
0,171
35
0,207
0,192
0,182
0,172
0,166
0,165
0,157
0,153
0,147
0,144
0,125
50
0,166
0,156
0,146
0,136
0,130
0,129
0,122
0,117
0,112
0,109
0,090
70
0,138
0,128
0,119
0,109
0,103
0,099
0,095
0,091
0,086
0,083
0,065
Алюминий
16
0,54
0,53
0,52
0,51
0,50
0,50
0,49
0,49
0,49
0,48
0,46
25
0,377
0,370
0,357
0,343
0,340
0,333
0,329-
0,324
0,319
0,312
0,295
35
0,291
0,280
0,270
0,260
0,254
0,250
0,245
0,240
0,235
0,228
0,212
50
0,227
0,217
0,204
0,194
0,188
0,184
0,180
0,175
0,170
0,163
0,148
70
0,180
0,170
0,160
0,151
0,145
0,141
0,137
0,132
0,127
0,121
0,106
95
0,150
0,140
0,131
0,122
0,116
0,112
0,108
0,104
0,099
0,092
0,078
120
0,132
0,122
0,113
0,105
0,099
0,095
0,091
0,087
0,082
0,076
0,062
--------------- page: 153 -----------
Таблица 5-20А
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии, выполненной стальными проводами, в/км
а
При коэффициенте мощности
к
S
к
0,7
0,75
к
S3
ПСО-3,5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
ПСО-3.5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
►й
О
Н
(Ж-3,5)
(Ж-4)
(Ж-5)
ПМС-25
ПМС-35
ПМС-50
(Ж-3,5)
(Ж-4)
(Ж-5)
ПМС-25
ПМС-35
ПМО-оО
0,5
9,9
7,6
10,5
8J
_

.—

1
- 21.7
16,7

7,48
5,15
4,04
22,8
17,6

7,92
5,57
4,2
1,5
37,0
28,4
18,7
11,2
7,73
6,06
38,6
29,5
19,7
11,8
8,55
■ 6,43
2 .
56,0
42,0
30,0
15,0
10,4
8,10
57,5
33,4
30,8
15,9
11,4
8,59
3
101
79,5
60,6
22,7
16,0
12,2
102
80,7
60,4
23,9
16,9
12,9
4
151
119
94,5
30,4
21,4
16,2
153
121
95,2
32,4
22,6
17,2
5
212
168
137
38,4
27,1
20,4
213
169
138
40,4
28,5
21,6
6
280
216
186
46,6
32,7
24,5
282
217
197
49,0
34,6
25,9
7
329
264
236
54,8
38,5
28,6
330
267
242
57,5
40,6
30,3
8
380
319
285
63,5
44,5
32,8
379
321
283
66,8
47,0
34,8
9
430
360
316
72,8
50,7
37,2
432
364
310
77,7
53,4
39,4
10
482
400
335
82,7
57,2
41,5
485
403
337
86,6
60,2
44,0
15
714
568
467
140
93,5
63,8
718
573
469
146
98,1
67,3
20
576
212
141
87,8


580
223
147
92.6
25


282
198
115



292
208
12!
30

.

346
260
147



360
271
155
35

,

406
314
182



422
326
192
40



465
360
221



479
373
232
45



513
404
261



533
418
273
50



565
446
301



586
462
415
60



665
525
374



686
544
390
70



757
596
444



784
618
462
--------------- page: 154 -----------
Таблица 5-20Б
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии, выполненной стальными проводами, в/км
в
При
коэффициенте мощности
к
к
я
0
,8
0
85
к
*3
ПСО-3,5
ПСО-4
ПСО-5 *
ПС-25
ПС-35
ПС-50
ПСО-3.5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
о
н
(Ж-3,5)
(Ж-4)
(Ж-5)
ПМС-25
ПМС-35
ПМС-50
(Ж-3,5)
(Ж-t)
(Ж-5)
ПМС-25
ПМС-35
ПМС-50
0,5
11,0
8,55
_
11.6
8,95
_

_
t
I
23,9
18,4
—-
8,23
5,78
4,4
24,8
19,1

8,56
6,00
4.56
1,5
40,0
30,6
20,3
12,3
8,68
6,61
41,0
31,5
20,8
12,9
8,98
6,83
2
58,8
44,6
31,3
16,5
11,6
8,84
59,8
45,5
31,8
17,2
12,1
9,19
3
103
81,6
60,8
24,9
17,5
13,2
104
81,7
60,4
25,8
18,1
13,7
4
154
121
95,2
33,4
23,5
17,7
154
121
94,4
34,7
24,3
18,4
5
214
169
138
42,1
29,5
22,1
214
168
137
43,7
30,6
22,9
6
282
217
187
51
35,6
26,6
279
216
184
52,9
36,9
27,5
7
331
267 1
237
60
42
31,1
329
265
236
62,1
43,5
32,3
8
383
321
285
69,5
48,5
35,8
380
318
281
71,8
50,1
36,9
9
435
363
316
80,4
55,1
40,5
430
360
311
81,9
56,8
41,8
10
486
404
335
89,7
62
45,2
482
400
331
92,6
64
46,6
15
712
574
467
151
101
69
683
554
449
155
102
70,4
20

.—
579
227
151
94,8


571
233
154
97,5
25



311
213
124



308
217
127
30



369
275
158



378
282
162
35


432
332
194



443
340
200
40

.

492
381
236

_

503
389
242
45

.

544
426
278


—.
557
435
284
50


.—
602
472
320



615
480
326
60



705
555
396



721
564
404
70



805
630
469


825
642
479
--------------- page: 155 -----------
Таблица 5-20В
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии, выполненной стальными проводами, в/кж
о
При
коэффициенте мощности
я
К
к
0
9
0
,95
я
ч
ПСО-3.5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
ПСО-3,5
ПСО-4
ПСО-5
ПС-25
ПС-35
ПС-50
о
ь
(Ж-3,5)
(Ж-4)
(Ж-5)
ПМС-25
ПМС-35
ПМС-50
(Ж-3.5)
(Ж-4)
(Ж-5)
ПМС-25
ПМС-35
ПМС-50
0,5
12,1
9,39
_

. _
12,6
9,75
1
25,7
19,8

8,89
6,23
4,73
26,4
20,5

9,14
6,40
4,85
1,5
42,1
32,4
20,4
13,3
9,33
7,08
42,6
33,0
21,5
13,6
9,59
7,26
2
60,5
46,2
32,0
17,8
12,4
9,46
60,5
46,4
31,9
18,4
12,8
9,71
3
104
81,5
59,9
26,9
18,8
13,5
102
79,4
57,8
27,5
19,0
14,5
4
152
120
92,9
35,9
25,2
19,0
148
116
89,3
36,9
25,7
19,4
5
212
166
134
45,3
31,6
23,7
210
159
129
46,6
32,4
24,2 '
6
276
212
182
54,7
38,2
28,5
265
204
174
56,1
39,1
29,1
7
323
261
230
64,1
44,9
33,2
312
250
220
66,0
46,0
34,0
8
374
313
275
74,4
51,8
38,2
361
301
262
76,2
53,2
39,2
9
422
353
304
84,5
58,5
43,1
408
340
291
86,9
60,2
44,1
10
474
393
325
95,6
66,1
48,1
455
377
308
97,7
67,5
49,3
15
685
560
451
159
106
73,3
650
539
431
161
108
■74,8
20


560
239
158
100


537
243
160
102
25



315
223
131



318
224
132
30



386
287
166


—.
389
288
167
35

.—

467
345
205


.—
455
346
206
40
.—


512
396
246

—.

515
396
248
45



569
442
289
.—

—.
572
443
290
50
■—


627
488
333


__
629
488
333
60
.—

729
573
410


.—
741
574
413
70



839
650
485


847
652
487
--------------- page: 156 -----------
Таблица 5-21
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии, выполненной стальными проводами,
в/км, При COS <J> = 1
Ток линии, а
ПСО-3,5
(Ж-3.5)
ПСО-4
(Ж-4)
ПСО-5
(Ж-5)
ПС-25

ПМС-25
ПС-35
ПМС-35
ДС-50

ПМС-50
0,5
1
1,5
2
17.3
26.3
40.8
55.8

90,5

128
10,0
20,4
32,0
20,6
9,10
13,7
6,39
9,52
4,76
7,17
43,3
28,9
18,2
12,7
9,51
3
69,5
49,3
27,4
19,0
14,3
4
99
74,8
36,7
25,6
19,1
5
174
134
106
46,0
32,0
23,8
6
222
172
144
54,5
38,5
28,5
7
260
210
182
65,0
45,2
33,3
8
300
249
213
74,7
52,0
38,2
9
340
282
236
84,7
58,6
43,0
10
380
313
252
95,2
65,8
48,1
15
526
450
353
155
104
72,6
20
440
232
152
98,5
25
30



302
368
212
270
127
161
35
40
45
50
60
70



430
486
325
370
197
235



539
592
696
798
413
454
533
605
274
312
383
451
--------------- page: 157 -----------
Таблица 5-22
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии 6 кз, %/Мят ■ клг
Материал
Номинальное
При коэффициенте мощности
провода
сечение, мм*
0,7
0.75
0,80
| 0,85
0,88
0.90
0,92
| 0,9}
0,96
0,93
1,00
Медь
10
6,33
6,17
6,00
5,83
5,75
5,70
5,61
5,56
5,45
5,36
5,11
16
4,48
4,33
4,18
4,03
3,94
3,88
3,81
3,74
3,66
3,56
3,33
25
3,17
3,02
2,87
2,73
2,64
2,58
2,52
2,45
2,37
2,28
2,06
35
2,58
2,43
2,29
2,16
2,07
2,01
1,95
1,88
1,81
1,71
1,50
50
2,21
2,06
1,91
1,77
(,68
1,62
1,55
1,48
1,41
1,31
1,08
70
1,88
1,73
1,59
1,45
1,36
1,30
1,24
1,17
1,09
1,00
0,778
Алюминий

4,67
4,52
4,38
4,24
4,15
4,09
4,02
3,95
3,8В
3,78
3,56
35
3,64
3,49
3,35
3,21
3,13
3,07
3,01
2,94
2,87
2,77
2,56
50
2,83
2,68
2,55
2,42
2,34
2,28
2,22
2,15
2,08
1,99
1,78
70
2,30
2,16
2,03
1,90
1,82
1,76
1,71
1,64
1,57
1,48
1,28
95
2,02
1,87
1,73
1,60
1,51
1,45
1,39
1; 33
1,25
1,16
0,947
120
1,80
1,66
1,52
1,39 .
1,31
1,25
1,19
1,12
1,05
0,96 |
0,75
--------------- page: 158 -----------
Таблица 5-23
Потеря напряжения в трехфазной воздушной линии 10 кв, Ус/Мвт-км
Материал
Номинальное
Прн коэффициенте мощности
провода
сечение, мм*
0,7
0,75
0.80
0,85
0,88
0,90
0,92
0,94
0,9Б
0,98
1.00
Медь
10
2,28
2,22
2,16
2,10
2,07
2,05
2,02
2,00
1,96
1,93
1,84
16
1,61
1,56
1.50
1,45
1,41
1,39
1,37
1,35
1,32
1,28
1,2
25
1,14
1,09
1,03
0,984
0,952
0,93
0,907
0,883
0,855
0,82
0,74
35
0,929
0,876
0,826
0,776
0,745
0,724
0,702
0,678
0,651
0,617
0,54
50
0,796
0,741
0,688
0,637
0,605
0,583
0,56
0,534
0,506
0,471
0,39
70
0,676
0,622
0,571
0,521
0,489
0,468
0,445
0,421
0,393
0,359
0,28
Алюминий
25
1,68
1,63
1,57
1,52
1,49
1.47
1,45
1,42
1,39
1,36
1,28
35
1,31
1,26
1,21
1,16
1,12
1,10
1,08
1,06
1,03
0,997
0,92
50
1,02
0,966
0,917
0,869
0,839
0.819
0,798
0,774
0,748
0,715
0,64
70
0,827
0,778
0,730
0,683
0,654
0,634
0,613
0,591
0,565
0,533
0,46
95
0,725
0,673
0,623
0,574
0,543
0,522
0,501'
0,477
0,450
0,417
0,34
120
0,647
0,596
0,547
0,499
0,470
0,449
0,428
0,404
0,378
0,345
0,27
--------------- page: 159 -----------
Таблица 5-24
Потеря напряжения в трехфазной кабельной линии 6 кз, аММвт-км
Материал
провода
Медь
Алюминий
Номинальное

сечение, мм*
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
При коэффициенте мощности
0,70
0,75
0,80
0,85
0,88
0,90
0,92
0.94
0,96
0,98
1,00
5,39
5,35
5,31
5,28
5,26
5,24
5,22
5,21
5,19
5,16
5,11
3,64
3,59
3,56
3,53
3,50
3,48
3,47
3,45
3,42
3,39
3,33
2,32
2,29
2,25
2,22
2,20
2,18
2,17
2,15
2,14
2,11
2,06
1,75
1,72
1,68
1,65
1,64
1,62
1,60
1,59
1,57
1,55
1,50
1,32
1,28
1,25
1,22
1,20
1,19
1,18
1,17
1,15
1,13
1,08
1,00
0,980
0,943
0,915
0,895
0,884
0,873
0,860
0,842
0,822
0,778
0,767
0,740
0,711
0,683
0,667
0,656
0,645
0,631
0,617
0,598
0,556
0,651
0,623
0,595
0,567
0.550
0,538
0,528
0,513
0,500
0,481
0,438
0,545
0,517
0,492
0,467
0,450
0,438
0,428
0,413
0,400
0,384
0,342
0,481
0,456
0,430
0,406
0,389
0,378
0,365
0,356
0,342
0,325
0,286
0,428
0,400
0,372
0,345
0,328
0,317
0,306
0,292
0,278
0,258
0,217
9,18
9,14
9,10
9,07
9,05
9,03
9,01
9,00
8,98
8,95
8,90
5,81
5,75
5,72
5,70
5,67
5,65
5,64
5,61
5,58
5,56
5,50
3 ,,83
3,78
3,75
3,73
3,70
3,69
3,68
3,66
3,64
3,61
3,56
2,80
2,77
2,74
2,71
2,69
2,68
2,66
2,65
2,63
2,61
2,56
2,01
1,98
1,95
1,92
1,90
1,89
1,87
1,86
1,85
1,83
1,78
1,50
1,48
1,44
1,41
1,39
1,38
1,37
1,36
1,34
1,32
1,28
1,16
1,13
1,10
1,07
1,05
1,04
1,03
1,02
1,00
0,986
0,947
0,961
0,933
0,906
0,878
0,861
0,850
0,839
0,826
0,811
0,792
0,750
0,786
0,758
0,733
0,708
0,692
0,681
0,670
0,656
0,642
0,626
0,584
0,667
0,642
0,617
0,592
0,576
0,564
0,553
0,541
0,528
0,511
0,472
0,578
0,550
0,522
0,495
0,478
0,467
0,455
0,442
0,428
0,408
0,367
--------------- page: 160 -----------
Таблица 5-25
Потеря напряжения в трехфазной кабельной линии 10 кв, %1Мвт-км
Материал
Номинальное
При коэффициенте мощности
жилы'
сечение, мм*
0,70
0,75
0,80
0.85
0.88
0,90
0,92
0.94
0,96
0,98
1,00
Медь
16
1,31
1,29
1,28
1,27
1,26
1,25
1,25
1,24
1,23
1,22
1,20
25
0,836
0,823
0,810
0,798
0,790
0,785
0,780
0,774
0,767
0,759
0,74
35
0,630
0,618
0,606
0,595
0,588
0,583
0,577
0,572
0,566
0,558
0,54
50
0,474
0,462
0,451
0,441
0,434
0,430
0,425
0,420
0,414
0,407
0,39
70
0,361
0,352
0,339
0,329
0,322
0,318
0,314
0,309
0,303
0,296
0,28
95
0,276
0,26б
0,256
0,246
0,240
0,236
0,232
0,227
0,222
0,215
0,20
120
0,234
0,224
0,214
0,204
0,198
0,194
0,190
0,185
0,180
0,173
0,158
150
0,196
0,186
0,177
0,168
0,162
0,158
0,154
0,149
0,144
0,138
0,123
185
0,173
0,164
0,155
0,146
0,140
0,135
0,132
0,128
0,123
0,117
0,103
240
0,154
0,144
0,134
0,124
0,118
0,114
0,110
0,105
0,100
0,093
0,078
Алюминий
16
2,09
2,07
2,06
2,05
2,04
2,03
2,03
2,02
2,01
2,00
1,98
25
1,38
1,36 ■
1,35
1,34
1,33
1,33
1,32
1,32
1,31
1,30
1,28
35
1,01
0,998
0,986
0,975
0,968
0,963
0,957
0,952
0,946
0,938
0,92
50
0,724
0,712
0,701
0,691
0,684
0,680
0,675
0,670
0,664
0,657
0,64
70
0,541
0,533
0,519
0,509
0,502
0,498
0,494
0,489
.0,483
0,476
0.46
95
0,416
0,406
0,396
0,386
0,380
0,376
0,372
0,367
0,362
0,355
0,34
120
0,346
0,336
0,326
0,316
0,310
0,306
0,302
0,297
0,292
0,285
0,27
150
0,283
0,273
0,264
0,255
0,249
0,245
0,241
0,236
0,231
0,225
0,21
185
0,240
0,231
0,222
0,213
0,207
0,203
0,199
0,195
0,190
0,184
0,17
240
0,208
0,198
0,188
0,178
0,172
0,168
0,164
0,159
0,154
0,147
0,132
--------------- page: 161 -----------
Таблица 5-26
Потеря напряжения в трехфазном токопроводе 380 в,

выполненном алюминиевыми шинами прямоугольного

сечения, Уе/квт-км
Размеры,

шины, мм
При коэффициенте мощности
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0.8
0.9
1.0
25X3
0,848
0,690
0,590
0,533
0,468
0,421
0,374
0,289
30X4
0,716
0,567
0,474
0,417
0,355
0,310
0,266
0,186
40X4
0,640
0,501
0,414
0,362
0,304
0,262
0,221
0,146
40X5
0,609
0,471
0,386
0,333
0,276
0,235
0,194
0,117
50X5
0,560
0,429
0,348
0,288
0,245
0,206
0,167
0,097
50X6
0,541
0,413
0,332
0,283
0,229
0,190
0,152
0,082
60X6
0,508
0,384
0,308
0,262
0,210
0,174
0,137
0,0705
80X6
0,455
0,382
0,272
0,229
0,182
0,148
0,144
0,0535
100X6
0,417
0,312
0,247
0,208
0,163
0,131
0,102
0,0439
60X8
0,485
0,364
0,288
0,242
0,192
0,155
0,119
0,0535
80X8
0,437
0,325
0,256
0,212
0,168
0,134
0,102
0,0412
100X8
0,404
0,300
0,235
0,196
0,152
0,121
0,090
0,0338
120X8
0,373
0,275
0,215
0,178
0,138
0,109
0,0803
0,0284
80ХЮ
0,430
0,318
0,249
0,207
0,161
0,127
0,0950
0,0343
шохю
0,392
0,290
0,226
0,187
0,144
0,113
0,0830
0,0276
120ХЮ
0,367
0,270
0,209
0,173
0,117
0,104
0,0747
0,0229
Примечание. Значения потерь напряжения даны при температуре

шин +30 °С и расстоянии между центрами шин 250 мм.
Таблица 5-27
Потери напряжения в трехфазном токопроводе 380 в,

выполненном стальными шинами прямоугольного

сечения, Ув/а-км
Размеры
шины,
мм
Ток
линии,
а
При коэффициенте мощности'
0,6
0,65 | 0,7
0.75
0,8
3,85
0,9
0.95
40X3
35
70
1.95
1.78
2.00
1,82
2,03
1,86
2,06
1,87
2,08
1,89
2,09
1.90
2.07
1.88
2,02
1,84
50X3
40
95
1,62
1.46
1,66
1,48
1,69
1,52
1,71
1,53
1,73
1,54
1,77
1,54
1.72
1,53
1,68
1,49
60X3
50
100
1.35
1,25
1,38
1,27
1,40
1,29
1,42
1,30
1.43
1,31
1.44
1,32
1,42
1,30
1,38
1,27
80X3
70
110
1,05
1,00
1,07
1.02
1,09
1,03
1,10
1,04
1,11
1,05
1,11
1.05
1,10
1,04
1,05
1,01
100x3
80
130
0,860
0,800
0,675
0,815
0,887
0,825
0,895
0,830
0,900
0,835
0.895
0.830
0,885
0,812
0.855
0.790
40X4
40
65
1,76
1,69
1,80
1.74
1,84
1,75
1.86
1,78
1,88
1,79
1.89
1.79
1,87
1,78
1,83
1,74
50X4
50
85
1,46
1,33
1,49
1,36
1,52
1.38
1,54
1,40
1,56
1.41
1,57
1,41
1,55
1,40
1,52
1,37
--------------- page: 162 -----------
Потеря напряжения в токопроводах с алюминиевыми шинами
Тип токо-
При КОЭф^и
провода
0.4
0.45
0,5 .
0.55
0,6
0,65
ШРА 60-2

ШРА 60-4

ШРА 60-6
0,432
0,345
0,230
0,394
0,311
0,208
0,362
0,284
0,188
0,335
0,259
0,171
0,313

■ 0,238

0.158
0,291
0,220
0,145
ШМА 59-1

ШМА 59-2

ШМА 59-4
0,0485
0,0428
0,0388
0,0443
0,0388
0,0346
0,0407
0,0352
0,0310
0,0378
0,0322
0,0280
0,0352
0,0296
0,0255
0,0329
0,0274
0,0232
Находим расчетное значение удельной потери напряжения по

(5-14):
4
ДЕ/,6 < д-щ = 0,425 в/о1квт-км.
Из табл. 5-17 для воздушной линии 380/220 в при costp=l находим сечение алюминиевого провода 70 мм2, для которого Д£7Тб =

= 0,319 %1квт • км.
Определяем потерю напряжения в магистрали АБ по (5-13):
ШАБ = 0,319-8,56= 2,73%.
Расчетные значения удельной потери напряжения для ответвления БВ
4
Д[7Тб < —Q~gg— = 1,44%/квт-км

и для ответвления БГ
4—2,73
Дс/Тб < ■—Q-^g— = 1,63%/кет- км.
В обоих случаях по табл. 5-17 принимаем Ч1ровод сечением 16 мм2.
2) Из примера 5-2 Л1а=3,05 Мвт-км\ AU=6,5%. По (5-14) получаем:
6,5
Ас/Тб ^ з_05== 2,13 %/Мвт-км.
По табл. 5-22 для алюминиевого провода при cos ф=0,85 находим сечение 70 мм2, для которого Д[7т6= 1,9 %/Мет -км.
Потеря напряжения в магистрали по (5-13)
Д UAB= 1,9-1,97=3,75%.
--------------- page: 163 -----------
Таблица 5-28

серий ШРА и ШМА при напряжении 380 в, °/о/квт-км
циенте мощности
0.7
0,75
0.8
0,85
0,9
0,95
1,00
0,272
0,256
0,239
0,223
0,206
0,187
0,146
0,203
0,188
0,173
0,160
0,145
0,127
0,091
0,133
0,124
0,113
0,103
0.092
0,081
0,056
0,0308
0,0289
0,0271
0,0253
0,0234
0,0212
0,0167
0,0253
0,0233
0,0215
0.0197
0,0178
0,0157
0,0111
0,0211
0,0192
0,0173
0,0155
0,0137
0,0115
0,0070
Потеря напряжения, допустимая для ответвлений от магистрали в точке Б, равна:
AUB = 6,5 — 3,75 = 2,75%.
Расчетные значения удельных потерь напряжения

для ответвления БВ
2
А£/т6 =- q ’7gg — 3,60%/Mem-км (провод А35);
для ответвления БГ
2
Д[/т6 = у1щ = 2,54%/Л1вт-кж (провод А50);
для ответвления БД
2
Д£/тб = о~~92 = 3,0^/ Мвт-км (провод т450).
3.
6
Ш — 6,5 —jqq = 390 в.
Длина линии I = 2,5 км.
Расчетное значение удельной потери напряжения по (5-16)
390
Д^тб<2~5= 1,56 в/км.
По 'табл. 5-'20Б для тока линии /=15 а подбираем сечение провода марки ПС-25, для которого = 151 в/км.
Пример 5-5. От трансформаторного пункта промпредприятия

получает питание магистральный токопровод АБВ типа ШМА 59-1,

к которому присоединены распределительные тоиостроводы БГ, ВД

и BE типа ШРА 60-6 (рис. 5-3), Длины участков токопровощов и
--------------- page: 164 -----------
нагрузка распределительных (гокопр оводов указаны иа рис. 5-3. Ha-

грузни распределены равномерно вдоль тгашпроводов. Номинальное

■напряжение сети 380 в, коэффициент мощности нагрузки cos ф=0,7.
14-0 jh
Б
13Dju.
Г
.нно. ttttrrm.
200квт
160пвт
Рис. 5-3. Схема токопроводов к примеру 5-5.
Определить потерю напряжения в токопроводах до наиболее

удаленных точек Г, Д, Е.
Решение. Определяем моменты активных .нагрузок я а отдельных участках токопровода. Магистральный тгашпровод:
Участок АБ 610 ■ 0,14=85,5 кет-км.
Участок БВ 360 • 0,03= 10,в кет-км.
Распределительные токопроводы:
Участок БГ 250-0,065=16,2 кет-км.
Участок BE 200 ■ 0,05= 10 кет • км.
Участок ВД 160-0,04=6,4 кет-км.
(При 'определении .моментов в распределительном токоороводе

равномерно распределенную 'нагрузку считаем сосредоточенной

■в середине токопровода.)
Из табл. 5-28 для cos <р=0,7 определяем вначения удельных потерь напряжения для магистрального токопровода типа ШМА 59-1

Д[7Т6=0,0308%/лет ■ км и для распределительного токопровода типа

ШРА 60-6 А{/Тб=0,133%//свг • км.
Пользуясь (5-13), определяем потерю напряжения до конца Г

раопредешителыеаго токопровода БГ:
Аналогично определяем потери напряжения до точек Д я Е:
5-6. РАСЧЕТ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ И УСЛОВИЮ

НАИМЕНЬШЕЙ ЗАТРАТЫ МЕТАЛЛА
Для магистральной линии с ответвлениями на .танце (рйс. 5-4).

сечения проводов магистрали по условию наименьшей затраты металла определяется по формуле
ШАГ = 0,0308-85,5 + 0,133-16,2 = 4,8%.
ШАД = 3,82%; ШАЕ = 4,3%.
--------------- page: 165 -----------
где cti—коэффициент из табл. 5-9;
Мао —сумма произведений активных нагрузок иа длины участков

магистрали;
L0 — длина магистрали;
At/a—.дапу-отагмая потеря напряжения « линии с активными иа-

прузками;
П
^Mai — сумма произведения значений Ма «агалину ответвления,

1
подсчитанная для всех ответвлений.
.Полученное это .(5-28) сечение ^магистрали округляется до ближайшего '('большего или меньшего) стандартного сечения 'провода.
Рис. 5-4. Схема магистрали с ответвлениями на конце.
Н*
М * I ГГТ1
-Мап,!*п~
Рис. 5-5. Схема магистрали, выполненной из нескольких участков различного
сечения.
• Определение сечений проводов для ответвлений производится

по формулам § 5-2 я 5-3.
Для магистральной линии, разделенной по длине иа несколько

участков (рис. 5-5), сечение первого, участка определяется по формуле
УУ^а

Ма, 1
F'~a1 ДС/а
(5-19)
где cti — коэффициент, определяемый по табл. 5-9;
Mai—значения Ма для первого участка;
£-1 — длина первого участка;
А£/а — допустимая потеря эдап-ряжения для ®сей длины с активными нагрузками.
--------------- page: 166 -----------
Полученное по (' -19) сечение проводов первого участка округляется до ближайшего (большего или меньшего) стандартного сечения.
Сечеиие шротедов .второго участка определяется по формуле
в -которой индексами 1 к 2 отм-ечены .величины, относящиеся соответственно к первому и второму участкам линии.
Сечения проводов последующих участков определяются аналогично.
Сечеиие проводов последнего участка .округляется в сторону

большего номинального сечения.
■В случаях расчета линий с учетам индуктивности проводов

величины Д£7а, AUau Л£7аг и т. д. 'в (5-18), (5J19) и (5-20) определяются то (5-10).
Пример 5-6. Рассчитать по потере напряжения и условию наименьшей затраты металла линию примера 5-2.
Решение. По данным примера (5-2) имеем:
А£/= 6,5%; Д£7а=4,4%; ai=87,5 ом ■ мм2/м ■ /се2;

Л1ао = МДБ— 1,97 Мет-км L0= 2 км;
Ма 1 = МяБВ = 0,765 Мет-км Lj = 9 км;
М яг = М&БГ — 1,08 Мет -км Le — 4 км;
■Маз = Мабд = 0,92 Mem-км L3 = 6 км.
©ткуда определяем сечение магистали АБ по (5-18):
Дальнейший расчет производим .по данным табл. 5-22.

Потеря напряжения в магистрали
Потеря напряжения, допустимая при расчете ответвлений:
П
-Маа 2
ьил — дг/ai m^l.
(5-20)
= 119 mms (120 mms).
ШАБ = Д^о = 1.39 ■ 1,97 = 2,74%.
ШБ = 6,5 — 2,74 = 3,76%.
Расчет ответвлений:

ответвление БВ
А£/тб < о 705 — 4,92% (провод А25);
--------------- page: 167 -----------
ответвление БГ
3.76
Д£/Тб<; j-Qg = 3,48>/o (провод А35);
ответвление. БД
3.76
А^тб <Q-g2 = 4,1% (провод (А35).
Вес орюеодов линии по расчету примера 5-2 (см. табл. 2-2):

G,=a (191 • 2+95 -9 + 136 • 4+136 -6) =7 791 кг.
Вес проводов по /расчету на минимум -металла:
G2=3i(3i22 • 2+68 • 9+95 • 4+95 • 6) =6 618 кг.
Экономия в шесе .проводов при расчете на 'минимум металла:
7
5-7. РАСЧЕТ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ И УСЛОВИЮ

ПОСТОЯННОЙ ПЛОТНОСТИ ТОКА
Сечения проводов .отдельных участков сети при расчете на потерю напряжения (по условию постоянной плотности тока определяются по формулам
f.=-y; F. = -J-,
где /,, /2 — токи участков линии, а;
величина / — плотность тока, постоянная для всех участков линии,

равна:
(5-22)
•В последнем выражении:
■у — удельная проводимость провода, м/ом • лш2;
At/a—допустимая потеря напряжения « линии с активными нагрузками.
При расчете линии с учетам индуктивности AUa определяется

■по формуле (5-10).
hi cos ф — сумма произведений длины каждого ив участков

в метрах и'а коэффициент мощности, подсчитывается от начала линии до конца того ответвления, для которого эта сумма получается

наибольшей.
П,ри одинаковом cos ф для .всех нагрузок линии плотность тока

определяется по формуле:
1= ^а-,
у 3Lcos
где L — Общая длина, равная длине магистрали и наибольшей длине ответвления, м.
Подсчитанные по (5-20) сечения проводов округляются до ближайшего номинального сечения, после чего производится поверочный расчет линии на величину потери напряжении.
--------------- page: 168 -----------
5-8. ВЫБОР ОТВЕТВЛЕНИЯ ОБМОТКИ ВЫСШЕГО

НАПРЯЖЕНИЯ ПОНИЖАЮЩЕГО ТРАНСФОРМАТОРА
Понижающие трансформаторы с напряжением первичной обмотки 6—10 кв имеют три ответвления: +5%, iocHo®H.oej(0) и —5%.

Каждому ответвлению соответствует определенное .значение добавки, величина которой определяется из табл. 5-29.
Таблица 5-29
Значения добавок понижающих трансформаторов

с напряжением первичной обмотки 6—10 кв, %
Ответвление
трансформатора
Значение добавок при напряжении

холостого хода трансформатора
Приближенное
значение
добавки
230 в
400 в
+5
—0,43
0,25
0
Основное 0
4,54
5,26
5
—5
10,05
10,80
10
SU
LUT
LUhh fiUn < *5%
бит
“GCq
ближайший
электроприемник
Рис. 5-6. Схема к выбору ответвления

обмотки трансформатора.
Для выбора требуемого ответвления обмотки трансформатора

определяют расчетную величину добавни трашсформатора из следующих двух приближенных соотношений:

для режима наибольшей мапрузки
etrT < 5 + Д[7"т + Д[7"е.е — «Л;
для режима наименьшей нагрузки
bU\ < 5 + Дг/Т + Д[7'н.п — W'u
где (см. рис. 5-6):
At/"T — потеря напряжения в понижающем трансформаторе для режима наибольшей нагрузки, %;
Ш"и.ш — потеря напряжения в сети низкого напряжения от шин трансформаторного пункта до

зажимов ближайшего электроприемника для

режима наибольшей нагрузки, %;
6U"i — отклонение напряжения на первичной стороне трансформатора для режима наибольшей нагрузки, %;
--------------- page: 169 -----------
At/'T, At/'и.н и W\ — те же величины, но для режима наименьшей

нагрузки, %.
Ответвление принимают по табл. 5-29 для ближайшего меньшего значения добавки по сравнению с меньшей из вычисленных

по (5-24) и (5-25).
Выбранное таким образом ответвление обеспечивает выполнение

требования ПУЭ о максимально допустимой величине положительного отклонения напряжения на зажимах ближайшего к источнику

■питания электроприемника: hUn=5%.
Величины ‘bU"i и 6t7'i определяются из расчета сети высокого

напряжения. Величины AU"в.в и Д£/ц.и вычисляются по формулам

расчета сети низкого напряжения на потерю напряжения. Во (многих случаях, когда в сети низкого напряжения имеет место присоединение электропривмников в непосредственной близости

к трансформаторной подстанции '(ТЛ), величины &U"B.н и AU'н.н

могут быть практически приравнены нулю.
Величина потери (напряжения в трансформаторе определяется

из формулы
Д[/т = рД£7н.т,
где At/н.т — потеря напряжения в трансформаторе при номинальной

•нагрузке, % (в (зависимости от коэффициента мощности зта величина определяется .по табл. 5-30);

р—отношение фактической нагрузки .трансформатора к номинальной;
Р=£,
где SH—'номинальная .мощность трансформатора, ква;
S
Если фактическая нагрузка трансформатора еадана активной

мощностью Р {кет), то .величина S вычисляется из соотношения
Р
S=
cos If
где cos ф — коэффициент мощности нагрузки трансформатора.
В табл. 5-31 приведены технические данные трехфаэных двухобмоточных трансформаторов с напряжением первичной обмотки

до 10 кв.
Разрабатывается новая серия трансформаторов, которые будут

иметь по пяти ответвлений первичной обмотки: +5%; +2,5%; 0;

-2,5%; -5%.
Пример 5-7. По линин напряжением 6 кв получают питание

три ТП с трансформаторами (180, 320 и 1100 ква. Номинальное напряжение вторичной сети 380/220 в. На рис. 6-7 тредотавлена

расчетная схема сети с указанием отклонения напряжения на первичных важимах трансформаторов: для режима наибольшей нагрузки в числителях дробей и для режима наименьшей нагрузки —

в енаменателях. Значение -коэффициента (3 для режима наибольшей

нагрузки Р"=0,85 и для режима наименьшей нагрузки [У =0,25.
--------------- page: 170 -----------
Таблица 5-30
Потери напряжения (°/о) в понижающих трансформаторах 6—10 кв при их номинальной

нагрузке и при напряжении короткого замыкания Ш = 5,5%
Номинальная мощность трансформатора, ква
Верхний предел

номинального напряжения обмотки

высшего напряжения, кв
При коэффициенте мощности
0.7
0,75
0,8
0,85
0,88
0,
0,92
0,94
0,96
0,98
1.0
10
6
5,46
5,41
5.31
5,17
5,05
4,95
4,83
4,68
4,49
4,22
3,45
20
6—10
5,40
5,31
5,18
5,01
4,87
4,75
4,61
4,45
4,24
3,93
3,11
50
6—10
5,31
5,20
5,04
4,83
4,67
4,54
4,39
4,20
3,97
3.64
2,77
100
6—10
5,23
5,10
4,92
4,69
4,52
4,38
4,21
4,02
3,77
3,43
2,52
180
6
5,17
5,02
4,83
4.59
4,41
4,26
4,09
3,88
3,63
3,28
2.35
180
10
5,19
5,05
4,86
4,62
4.44
4,29
4,13
3,93
3,68
3,33
2,40
320
6
5,04
4,87
4,66
4,39
4,20
4,03
3,85
3.63
3,36
3,00
2,03
320
10
5,06
4,89
4,68
4,42
4,23
4,06
3,88
3.66
3,40
3,03
2,07
560
6—10
4,95
4,77
4,54
4,25
4,05
3,87
3,68
3.46 ’
3,18
2,80
1.82
750
10
4,90
4,72
4,48
4,19
4,00
3,81
3,61
3,38
3,10
2,72
1,73
1 000
10
4,86
4,67
4.43
4,13
3,90
3,74
3,55
3,31
3,03
2,64
1.64
--------------- page: 171 -----------
Таблица 5-31
Характеристики трехфазных двухобмоточных

трансформаторов напряжением до 10 кв
Верхний пре-
дел номинальных

напряжений

обмоток, кв
о Ф
ф s

ag.

a c
>Q nJ

Я К
u
a
со
К
a
Потери, лгет
га й

4
Sa
bj о
5 k<

О S -

4gs

о о к
x к к
5 ^
а й
ез а
е§
оа g
£ So,
си к .
О Си Ф
« а «
ГО
к >>

a о.

а и
О ей

Си о *
а а «
• S-

«а И
“Is-
fl) К М
® a S

Sea
и

га

к £>>

а си

***?

k«s

си о -

а а «.

«зло

а ез
•8°
§а"
Sg8-
<ц к ОТ

|£S

Sea
к
я
© « ®
W S R
t- ®. са.
о.© «з
о ^ а
к о

ф и t,

s К 2
S s S
|SS*
Я i О J*
X га at)
1. Трансформаторы серии ТМ и ТД
5
6,3
0,400
0,06
0,185
3,8
3,98
5,5
10
10
6,3
0,400
0,105
0,335
3,45
4,28
5,5
10
10
10
0,400
0,14
0,335
3,45
4,28
5,5
10
20
6,3
0,400
0,18
0,6
3,1
4,54
5,5
9
20
10
0,400
0,22
0,6
3,1
4,54
5,5 .
10
30
6,3
0,400
0,25
0,85
2,95
4,64
5,5
8
30
10
0,400
0,3
0,85
2,95
4,64
5,5
9
50
6,3
0,525
0,35
1,325
2,75
4,76
5,5
7
50
10
0,400
0,44
1,325
2,75
4,76
5,5
8
100
6,3
0,525
0,6
2,4
2,5
4,90
5,5
6,5
100
10
0,525
0,73
2,4
2,5
4,90
5,5
7,5
180
6,3
0,525
1,0
4,0
2,35
4,97
5,5
6
180
10
0,525
1,2
4,1
2,4
4,95
5,5
7
180
10
3,15
1,5
4,1
2,4
4,95
5,5
8
320
6,3
0,525
1,6
6,07
2,05
5,10
5,5
6
320
10
0,525
1,9
6,2
2,05
5,10
5,5
7
320
10
3,15
2,3
6,2
2,05
5,10
5,5
7,5
560
10
0,525
2,5
9,4
1,8
5,20
5,5
6
560
10
6,3
3,35
9,4
1,8
5,20
5,5
6,5
750
10
0,525
4, J
11,9
1,73
5,22
5,5
6
1 000
10
6,3
4,9
15,0
1,64
5,25
5,5
5
1 800
10
6,3
8,0
24,0
1,47
5,30
5,5
4,5
3 200
10
6,3
11,0
37,0
1,3
5,34
5,5
4
5 600
10
6,3
18,0
56,0
1,11
5,39
5,5
4
Трансформаторы серий ТСМ
20
6,3—
10
0,400
0,155
0,515
2,64
35
6,3-
10
0,400
0,23
0,83
2,45
60
6,3-
10
0,525
0,35
1,3
2,24
100
6,3-
10
0,525
0,5
2,07
2,15
180
6,3-
10
0,525
0,8
3,2
1,87
320
6,3-
10
0,525
1,35
4,85
1,6
560
6,3-
-10
0,525
2,0
7,2
1,38
3,64
4,5
9,5
3,77
4,5
8,5
3,90
4,5
7,5
3,95
4,5
6,5
4,09
4,5
6
4,20
4,5
5,5
4,28
4,5
5
--------------- page: 172 -----------
ОТ со I-*
О
ооооосло
СЛ СО Н- н-

О to со О СП со tO

О О о О О от О
О **4 СЛ
о сл о
ООО
о о о о о о о
о о о о о о о
о о
СЛ СЛ

СЛ £л
СЛ СЛ

tO ЬО

СЛ сл
ЬЭ ~

сл о
•— о о о о

О сл ^ to ►-*
■ч СП ■<!
сл сл
■<1 ►£» СО tO О О
' сл

сл
>со со с
1 00 J
•— ■— ■— N3 Ю Ю tO
*s
ft
а

о
^3
55
R
г?
35
ю^^ооо
СЛ -si t—» СП ►£» со
О СП ^ to ►— о о

‘ >сп
• сл о с

СЛ -J
сл
I I
ч
“В
я
л
С)
^3
£
ft
3
о
^3
^3
ft
R
СО сл сл

ю to

от сл
О <1 00
со
■3
§
>§.
!
ft
а
•§
^3
R
ft
rfa*
сл сл сл сл сл сл сл
сл сл сл сл сл сл сл

“сл сл сл сл сл сл сл
сл сл сл

СЛ СЛ bl
СЛ СЛ 05 О -ч 00 <0
О
О 05 О ■<! 00 со
о
--------------- page: 173 -----------
Трансформаторы с алюминиевыми обмотками
to
•ч СЛ СО

_л СЛ СГ> N5 00

^ О О О О
Номинальная мощность,

кет
SB
п о о о о

►g* сл сл сл сл

о
высшего
напряжения
Верхний предел номинальных

напряжений

обмоток, Кб
О О О О С*)
Г! сл сл СП сл ^

03 ю ююю 5

*3 сл сл сд сл Й
низшего
напряжения
о
*0 ►£* СО Ю 3
Е ОСлЪ>а> *§

£
о р>
холостого хода при

номинальном напряжении А Рс
Потери, кеш
'Ьь
&з О
й ■ i30^ ^'5°
2 00 4*. со о §
S §
короткого замыкания

при номинальной нагруз-
ке- АРМ.Н
оры сер
1,8
1,67
1,46
1,32
и н и е в
Изменение напряжения

при номинальной нагрузке

и cos tp = 1, 0а, %
cr <s

^ сл сл сл сл й

S » - - •*

и со со to to

Я ^0^0
Изменения напряжения

при номинальной нагрузке

и cos 9 = 0, UT, %
о
о\
g СП сл о* сл

о сл сл сл сл
*-Э
Напряжение ■ короткого

замыкания в процентах

номинального напряжения
ия. %
я
аз ьо оо оо ^

g сл о сл о
ts!
Ток холостого хода в про*

центах номинального тока
Продолжение табл. 5-31
--------------- page: 174 -----------
Коэффициент мощности нагрузки трал сформ атор a cos ф=0,9. Величины потерь напряжения в сети низкого напряжения до зажимои

ближайших электроприемников At/''н.н—Д^'н.и=0
Промавести выбор «ответвлений обмоток трансформаторов.

Решение. Определяем расчетное знаяенме добавки трансформатора для режимов наибольшей и наименьшей .нагрузок. Потеря

напряжения в трансформаторе мощностью 180 ква ,прн cosq>=0,9 и
Рис. 5-7. Схема линии к примеру 5-7.
ип=>6 кв для номинальной нагрузки в табл. 5-30 равна ДС/Нт =

=4,26%.
Потери (напряжения в трансформаторе для фактических .наибольшей и .наименьшей нагрузок находим по (5-26):
А(7"т = 0,85 • 4,36= 3,62%,
Д{У'Т=0,25-4,26= 1,06%.
Из (5-24) и (;5-25) находим ipa-счетные значения добавки трансформатора:
6С/"т=б+3,62+0—4,9=3,72%;
,б(/'т=5+1,06+0—0,5=5,56 %.
По табл. 5-29 выбираем для трансформатора 1 ответвление

+ 5%, для'которого приближенное значение добавки б(7т = 0<3,72%.
Аналогично находим расчетные значения добавок для режимов

наибольшей и наименьшей нагрузок для трансформатора 2.
6U"T=6,03%;
i6 t/'* =6,41%;
■и для трансформатора S
6^%= 10,92%;
■6f/'I=7,99%.
В обоих случаях следует принять основное ответвление (0), для

которого приближенное значение добавки 6(7Т=5%
--------------- page: 175 -----------
РАЗДЕЛ ШЕСТОЙ
ВЫБОР ПРОВОДНИКОВ ПО ТЕРМИЧЕСКОЙ

И ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ТОКУ

КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
Проводники и токопроводы в электрических сетях выше 1 ООО в,

как правило, подлежат проверке на условия нагревания ток-ом короткого замыкания.
В электрических сетях до 1 ООО е «а термическую устойчивость

проверяются только токолроводы.
Повышение температуры жил изолированных проводов и кабелей в результате протекания тока короткого замыкания ведет к химическому разложению изоляции и резкому снижению ее электрической и 'Механической прочности, а следовательно, и. возможности

аварии.
Поэтому установлены определенные максимально допустимые

пределы температуры в режиме короткого вамыжаяия, указанные

в табл. 6-1.
Проверка кабелей на магреваиие от токов короткого замыкания

должна производиться:
Л) для одиночных кабелей небольшой протяженности, исходя

из коротких замыканий в начале кабеля;
6) для одиночных кабелей, имеющих соединительные муфты,

исходя из короткого замыкания в начале каждого участка с тем,

чтобы иметь возможность ступенями уменьшать сечение кабеля по

его длине;
3) для двух <и 'более параллельно включенных кабелей, исходя

из короткого замыкания мелосредствеш-ю за пучком (по сквозному

току).
Допускается не проверять проводники по режиму короткого замыкания в случае их защиты плавкими предохранителями.
Линия считается защищенной предохранителем, когда отключающая способность предохранителя достаточна для отключения

наибольшего .возможного аварийного тока линии.
Для лголий к индивидуальным электроприемяжам, ‘в том числе

К цеховым трансформаторам общей мощностью до 1 ООО ква включительно, допускается не проверять сечения проводников по току

короткого замыкания при одновременном соблюдении следующих

условий;
'1. В электрической или технологической масти предусмотрено

резервирование, гарантирующее от расстройства производственного

процесса;
2.
жет вызвать взрыва;
3.
Для линий к индивидуальным электроириемникам или небольшим распределительным пунктам неответств'бннош назначения допускается не производить проверку проводников на термическую

устойчивость при коротком замыкании, если обеспечивается только

одно условие 2 (отсутствие опасности взрыва).
Провода воздушных линий до Ю кв не проверяются по току

короткого замыкания.
--------------- page: 176 -----------
Таблица 6-1
Допустимые температуры нагревания проводников и шин

при коротком замыкании
Наибольшая
Значение
коэффиВид и материал проводника
допустимая
температура.

циента С
Шины медные
300
165
Шины алюминиевые
200
90
Шины стальные, не имеющие непосредственного соединения с аппаратом ....
400
66
Шины стальные с непосредственным соединением с аппаратом .
300
60
Кабели с бумажной пропитанной изоля*
цией напряжением до 10 кв с медными
QR
и алюминиевыми жилами
200
Уо
Кабели и изолированные провода с поли-
145
хлорвиниловой или резиновой изоляцией
83
с медными и алюминиевыми жилами . .
150
Кабели и изолированные провода с поли122
этиленовой изоляцией с медными и алю70
104
миниевыми жилами
120
Медные голые провода при тяжениях менее 2 кГ/мм2 . .
250
165
То же, при тяжениях более 2 кГ(ммъ , .
200
145
Алюминиевые голые провода при тяжениях менее 1 кГ/ммг 200
98
То же, при тяжениях более 1 кГ/мж1 . .

Алюминиевая часть сталеалюминиевых
160
85
200
98
Примечания: 1. Значения величин С определены при средних рабочих

температурах 75 °С для шин и 50 “С для проводов и кабелей.
2. В числителях дробей указаны значения величин С для алюминия,

в анаменателях — для меди.
Допустимые величины тока короткого замыкания для кабелей

определяются в зависимости -от материала и сечения кабеля и длительности протекания тока короткого замыкания.
Термическое действие тока короткого замыкания в течение действительного времени (£д) его прохождения характеризуется величиной фиктивного времени (£ф)' прохождения установившегося тока

короткого замыкания с одинаковым ло термическому действию

эффектом.
Фиктивное время определяется (ло кривым {Л. 13], стр. 92)

в зависимости от отношения
(6-1)
--------------- page: 177 -----------
где I" — действующее значение периодической составляющей тока

короткого замыкания в начальный момент, а;
/с» — установившийся ток короткого замыкания (действующее

значение), а.
Действительное время /д слагается иа выдержки времени, установленной «а .максимально-токовой защите линии и собственного

времени отключающего' аппарата (выключателя мощности).
При проверке на термическую устойчивость проводников линий,

оборудованных быстродействующим автоматическим повторным'

включением, должно учитываться повышение нагревания проводников из-за увеличения суммарной продолжительности короткого замыкания.
При рашетак тока короткого замыкания в распределительных

сетях 6—10 кв весьма часто затухание те учитывают. В этом случае

фиктивное явремя может быть 'принято равным действительному и

задача проверки 'проводников на -термическую устойчивость упрощается отсутствием необходимости 'Определения фиктивного времени.
Сечение, обеспечивающее термическую устойчивость проводника

току короткого замыкания п;рй заданной величине фиктивного времени t$ определяется сиз выражения
F =
где F — сечение /жилы кабеля, мм2;
С—постоянная, определяемая :в зависимости от ваданной ПУЭ

конечной (температуры нагревания «сил и 'напряжения. Числовые оначсния постоянной С «указаны ‘в табл. 6-1.
Ниже приведена табл. 6-2 для проверки кабелей ша термическую

устойчивость, составленная по формуле (6-2) в величинах допустимого установившегося тока короткого замыкания в килоамперах.
В дополнение к расчету -на термическую устойчивость сечение

шин токопроводш 'должно быть проверено также на механическую

прочность при коротком замыкании (динамическая устойчивость

токопровода).
В табл. 6-3 приведены данные, необходимые для проверки динамической -устойчивости шин токощроводов серий ШРА м ШМА.
Пример 6-1. Требуется выбрать кабель 6 кв с алюминиевыми

жилами, термически устойчивый току короткого замыкания /<» =

=5 ка, полагая, что затухание короткого замыкания практически

отсутствует. Выдержка времени максимальной защиты со стороны

пункта питания 0,5 сек.
Решение. При практическом отсутствия затухания фиктивное

время может бьгть принято равным действительному, а последнее

слагается из выдержки времени максимальной защиты линии и собственного .времени масляного выключателя н реле, которые в сумме

могут быть приняты ‘в 0,25 сек.
Следовательно,
^ = /«=0,5+0,25=0,75 сек.
Обращаясь к табл. 6-2 для времени 0,76 сек, определяем, что

кабелю с алюминиевыми жилами сечением 3X60 мм2 соответствует
--------------- page: 178 -----------
Таблица 6-2
Допустимые величины тока короткого замыкания кабелей

с бумажной изоляцией на напряжение 6—10 кз

по условиям термической устойчивости, ка
Сечение кабелей, мм2
16
25
35
50 |
70
93 | 120
150
Алюминиевые жилы
0,25
0,5
0,75
3,12
2,20
1,80
4,88
3,45
2.80
6,85
4,80
3,95
9,75
6,90
5,60
13,70
9,65
7,90
18,50
13,00
10,65
23,40
16.50
13.50
29,25
20,00
16,90
36,00
25,45
20,50
1,0
1,5
2,0
1,56
1,28
1,10
2,44
2,00
1,72
3.40

2,80
2.40
4,85
4,00
3,45
6,80
5,55
4,80
9,25
7.55
6.55
11,80
9,55
8,25
14,60
11,90
10,30
18,00
14.75
12.75
2.5

3,0
3.5
0,985
0,90
0,83
1,54

1,40

1,30
2,16
1,97
1,80
3,08
2,80
2,60
4,30
3,95
3,65
5,85
5,35
4,95
7,40
6,75
6,25
9,20
8,40
7,80
11.40
10.40
9,60
4.0

4,5
5.0
0,78
0,73
0,70
1,24
1,15
1,10
1,70
1,60
1,52
2,44
2,30
2,18
3,40
3,20
3,00
4,65
4,35
4,15
5,85
5,50
5,23
7,30
6,90
6,53
9,00
8,50
8,10
5,5
6,0
0,66
0,640
1,04
1,00
1,45
1,40
2,10
2,00
2,90
2,80
3,95
3,80
5,00
4,80
С, 23

6,00
7,70
7,35
Медные жилы
0,25
0,5
0,75
4,63
3,28
2,68
7,25

5,12

4,19
10,2
7,16
5,85
14,5
10,4
8,37
1,0
1,5
2,0
2,32
1,90
1,64
3,63
2,96
2,56
5,00
4,15
3,58
7,25
5,92
5,12
2.5

3,0
3.5
1,47
1,34
1,24
2,30
2,10
1,94
3,20
2,93
2,71
4,58
4,19
3,88
4.0

4,5
5.0
1,16
1,09
1,04
1,81
1,70
1,62
2,50
2,39
2,27
3,62
3,41
3,25
5,5
6,0
0,99
0,95
1,55
1,48
2,16
2,07
3,09
3,96
20,2
14,3
11,7
27.5
19.5

15,9
34,8
24,6
20,0
43,5
30,7
25,0
53,5
38.0
31.0
10,1
8,30
7,18
13,8
11,3
9,72
17,4
14.2
12.3
21,8
17,8
16,6
26,8
21,9
19,0
6.42

5,86
5.43
8,71
7,95
7,36
11,0
10,0
9,ВО
13,8
12,6
11,6
17,0
15,5
14,4
5,05
4,78
4,55
6,90
6,48
6,16
8,70
8,20
7,80
10,9
10,2
9,75
13,4
12,6
12,0
4,32
4,15
5,86
5,63
7,40
7,10
9,25
8,88
11,4
11,0
--------------- page: 179 -----------
Таблица 6-3
Значения допустимого ударного тока короткого замыкания

для токопроводов с алюминиевыми шинами

серий ШРА и ШМА
Тип токопровода
Размеры шин, мм
Номинальный

ток. а
Динамическая

устойчивость, ка
ШРА 60-2
30X5
250
10
ШРА 60-4
50X5
400
10
ШРА 60-6
60X6
600
25
ШМА 59-1
2ХЮ0Х8
1 500
40
ШМА 59-2
2Х120ХЮ
2500
50
ШМА 59-4
2X160X12
4 000
70
допустимая величина тока короткого вамыкания в '5,6 ка, г. е. при

зйдй!Н'Н0(м эначеН'йи /оо 'В 5 ка кабель 'окажется термически устойчивым.
То же самое можем .получить непосредственно из (6-2):
F = 5-1 ООО ^°’75 = 44 ммв.
98
Пример 6-2. Какую максимальную выдержку времени следует

установить на масляном выключателе оитающей линии, выполненной кабелем марки СБ сечением 3X70 при установившемся токе

короткого замыкания 11 ка?
Затухание, как и в предыдущем примере, полагаем практически

отсутствующим.
Р еш ен и е. По табл. 6-2 в графе для медного кабеля сечением

70 мм2 .находим значение тока короткого замыкания, превышающее

заданную величину. Имеем 11,7 ка. Это соответствует фиктивному

времени в 0,75 сек. Следовательно, полагая, что собственное время

выключателя мощности и реле, как и в первом примере, яе будет

превосходить 0,25 сек, убеждаемся, что максималыная выдержка

времени защиты линии, для того чтобы кабель оставался устойчивым термическому действию тока короткого замыкания, не должна

превышать 0,5 сек.
Пример-6-3. В цехе промышленного предприятия прокладывается распределительный токопровод с алюминиевыми шинами. Расчетная нагрузка токопровода 350 а, токопровод защищен селективным

автоматическим выключателем типа АВ-4С, время отключения которого при коротком .замыкании равно 0,6 сек. Величины токов при

коротком замыкании в токопроводе составляют:
Периодическая составляющая мгновенного тока короткого замыкания, равная установившемуся току (затухание отсутствует), 12 ка.
Амплитуда мгновенного тока короткого замыкания 22 ка.
Требуется подобрать тип токопровода.
Решение. По условию нагревания расчетным током можно

было бы .принять токопровод тина ШРА 60-4 на номинальный ток

400 а, но динамическая устойчивость указанного токопровода недостаточна (см. табл. 6-3): 10 ка<22 ка.
--------------- page: 180 -----------
Условию динамической устойчивости отвечает следующий тип

токопровода ШРА 60-6 иа номинальный тон 600 а, для которого

величина допустимой ам-плитуды тока короткого замыкаеия составляет 25 ка: 25 ка>22 ка.
Проверяем такопровод типа ШРА 60-6 на термическую устойчивость по (6-2). По условию примера:
/оо = 12 ка — 12 ООО а,

t<b = = 0,6 сек.
(Фиктивное время принято равным действительному времени отключения «оротного замыкания, так как затухание тока короткого замыкания отсутствует).
Величина 'постоянной С для алюминиевых шин определяется

по табл. 6н1:
С=90.
■Минимальное сечение шин токолровоща то условиям термической устойчивости три корстодм замыкании получается равным:
^■=I2000b^2i£ = ЮЗ мм*.
90
Выбранный тип токопровода удовлетворяет условию термической -устойчивости, так как сечение шин для него составляет 60X6=

=360 мм2> 103 мм\
РАЗДЕЛ СЕДЬМОЙ
проверка условия срабатывания

ЗАЩИТНОГО АППАРАТА ПРИ КОРОТКОМ

ЗАМЫКАНИИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ

НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 000 в
Сечеиия проводов электрических сетей до 1 000 е проверяются

на условие срабатывания защитного аппарата при коротком замыкании в конце защищаемого участка линии по соотношению
т
I
где (Ун — .номинальное «напряжение сети, в;
/к — расчетное минимальное значение тока короткого замыкания, а;
ZT—-полное расчетное сопротивление (понижающего трансформатора, ом;
zn—(полное сопротивление петли проводов линии, ом/км;
I — длина участка линии с сопротивлением петли проводов

zn, км;
т — число участков линии с различными (значениями сопротивлений 2П от шин ТП до точки короткого вамыкания.
--------------- page: 181 -----------
Таблица 7-1
Значения допустимой минимальной кратности тока

короткого замыкания по отношению к току защитного

аппарата Кв i
Допустимая кратность тока короткого

аамыкания по отношению
Условия прокладки
к номинальному

току плавкой вставки предохранителя
к току уставки срабатывания автоматического выключателя,

имеющего

только электромагнитный

расцепитель

(отсечку)
к номиналь*

ному току

расцелителя

автоматического выключателя с обратно-зависимой от тока

характеристикой
Сеть проложена в невзрывоопасном помещении при условии выполнения требований

§ III-1-7 ПУЭ
3
1,1Кр
1
3
Сеть проложена в невзрывоопасном помещении при условии, что требования § III-1-7

ПУЭ не выполняются ....
5
1,5
Сеть проложена во взрывоопасном помещении
4
I.IKp
6
Примечания: 1. _Кр — коэффициент, учитывающий разброс характеристик автоматических выключателей с электромагнитным расцепителем.
2.
срабатывания автоматического выключателя с электромагнитным расцепителем

(отсечка) допускается принимать значения коэффициента iCp для автоматических выключателей на номинальный ток до 100 а, равным 1,4, и выше 100 а —

равным 1,25.
3.
скается применение быстродействующей защиты от замыкания на землю.
Таблица 7-2
Расчетные значения сопротивлений (ом) трансформаторов,

изготовляемых по ГОСТ 401-41 со схемой соединений Y/Y0-12,

отнесенные к напряжению 400 в
Мощность трансформатора, ква
Расчетное сопротивление трансформатора, ом
при однофазном коротком аамыканин
при двухфазном коротком замыкании
20
0,97
0,88
30
0,72
0,59
50
0,51
0,35
--------------- page: 182 -----------
Продолжение табл. 7-2
Мощность трансформатора, ква
Расчетное сопротивление трансформатора, ом
при однофазном коротком замыкании
прн двухфазном коротком замыкании
100
0,17
0,18
180
0,12
0,097
320
0,08
0,055
560
0,05
0,027
Примечание. Расчетные сопротивления в табл. 7-2 приведены к 400 в.

Для понижающих трансформаторов с напряжением вторичных обмоток 230/133 в

значения расчетных сопротивлений в 3 раза меньше указанных в табл. 7-1.
В четырехправод'ной сети с глухим .заземлением нейтрали расчет

производится для случая однофазного короткого замыкания, и

в (7-1) подставляется значение фазного напряжения сети и величина 'пол-ного сопротивления летай троводов фаза—нуль.
■В электросети с изолированной нейтралью расчет производится

для случая двухфазного короткого замыкания, и -в (7-1) подставляется значение междуфазного напряжения сети и величина полного соироиввлен'ия петли проводов фаза—фаза.
Расчетное минимальное значение тока короткого .замыкания

принимается равным:
/н=/Сз!/з,
где /Сз1—■ допустимая кратность минимального тока короткого замыкания по отношению к иоминальному току плавкой

вставки предохранителя или току срабатывания или номинальному току максимального расщепителя автомата (/з).
Величина Кл определяется по табл. (7-Л) в (зависимости от

условий прокладки.
Значения расчетных сопротивлений понижающих трансформаторов для случая однофазного « двухфазного коротких замыканий

приведены ’в табл. 7-2.
При мощности трансформатора более 560 ква при проверке на

условие срабатывания защитного аппарата при коротком, замыкании. можно пользоваться приближенной формулой
т
(7-3)
1
пренебрегая сопротивлением обмоток трансформатора.
Полное сопротивление петли проводов или жил кабеля 1 км линии определяется по формуле
Zn = yVn + *n,
где гп — активное сопротивление прямого (гп п) и обратного (гп.о)

проводов, ом/км,
Гп = Гп.п+Л1.о,
--------------- page: 183 -----------
хи — индуктивное сопротивление петли проводов или жил кабеля, о м/км.
Активные сопротивления проводов из цветных металлов определяются из (5-:1), (5-2) или из табл. 5-1. Средние значения индуктивных сопротивлений петель проводов или жил кабелей из цветных металлов даны в табл. 7-3.
Таблица 7-3
Средние значения индуктивных сопротивлений петли

прямого и обратного проводов или жил кабеля,

выполненных из цветных металлов, ом/км
Условия прокладки
Индуктивные
сопротивления
Кабель до 1 кв или провода, проложенные в трубах
0,15
Изолированные провода на роликах
0,4
Провода иа изоляторах внутри помещений или по
наружным стенам здания
0,5
Воздушныг линии низкого напряжения
0,6
Для стальных проводов индуктивное сопротивление петли проводов определяется по формуле
Хц~ х*и -]~ х" и п ~ х" и о,
гае х'п — в-нешнее индуктивное сопротивление петли из прямого и Обратного проводов, равное для воздушной

линии напряжением до 1 ООО в 0,6 о м/км.

х"п.и и х"п.о—внутренние индуктивные сопротивления соответственно прямого и обратного проводов линии, о м/км.
Активные и внутренние сопротивления стальных (проводов определяются :И13 табл. 5-4 в зависимости от величины расчетного минимального тока короткого .замыкания /к.
Значения полных сопротивлений петель для проводов и жил

кабелей из цветных металлов на 1 к-м линии даны в табл. 7-4 он для

стальных многопроволочных проводов—в табл. 7-5.
В табл. 7-6 приведеиы сопротивления петли «фаза—нуль» для

алюминиевых трехжильных кабелей в алюминиевой оболочке при

использовании последней ib качестве нулевого провода.
Использование свинцовых оболочек кабелей в качестве заземляющих (нулевых) жил <не допускается.
В табл. 7-7 указаны сопротивления петли: фаза трехжильного

кабеля, стальная полоса для небронированных кабелей.
В электроустановках с глухозаз-емленной нейтралью полная проводимость вавемляющих проводников с учетом естественных зазем-

лителей должна составлять «е менее 50% проводимости фазного

провода наиболее мощной линии .из числа питающих данную электроустановку или отдельные электроприемяики. Во всех случаях

сечения заземляющих проводников должны быть .не ниже минимально допустимых, приведенных в табл. 7-в.
--------------- page: 184 -----------
Таблица 7-4
Сопротивления петли прямого и обратного проводов

или жил кабеля линии, ом/км
Сечение провода, ЛШа
Кабель и провода

в трубах
Провода на роликах и изоляторах
Провода воздушных линий
прямого
обратного
медные
алюминиевые
медные
алюминиевые
медные
алюминиевые
1
1
37,8
1.5
1
31,5





1.5
1 ,5
25,2

25,2



2.5
1,5
20,2

20,2



2.5
2.5
15,1
25,2
15,1
25,2


4
1.5
17.3

17,3



4
2,5
12,2
20,5
12,2
20,5


4
4
9.3
15,8
9,3
К>,8
9,3

6
2.5
10,6
17,9
10,6
17.9


6
4
7,71
13,2
7,71
13,2


6
6
6,12
10,5
6,14
10,5
6,16

10
4
6,50
11,1
6,52
11,1

— <
10
6
4,90
8,42
4.92
8,42
4,96

10
10
3,68
6,32
3,71
6,32
3,75

16
6
4,26
7,24
4,28
7,24
4,32

16
10
3,04
5,14
3,08
5,15
3,13

16
16
2,40
3,96
2,45
3,99
2,52
4,03
25
10
2,58
4,44
2,62
4,46
2,69
4,50
25
16
1,94
3,26
1,98
3,30
2.08
3,34
25
25
1.49
2,56
1,55
2,60
1,68
2,66
35
10
2.38
4,08
2,42
4.11
2,48
4,15
35
16
1,74
2,90
1,79
2,94
1,87
3,00
35
35
1,09
1,84
1,16
1,90
1.29
1,96
50
16
1,60
2,62
1,65
2,66
1.74
2,70
50
25
1,14
1,92
1,21
1,97
1,32
2,03
50
50
0,793
1,29
0,890
1,36
1.05
1.44
70
25
1,03
1,74
1,11
1,80
1.24
1,86
70
35
0.833
1,39
0,927
1 45
1.08
1,53
70
70
0,58
0,932
0,706
1,03
0.896
1,13
95
35
0,755
1,27
0,856
1 34
1,02
1,42
95
50
0,608
0,99
0,712
1,08
0,915
1.18
95
95
0,428
0,797
0,566
0,815
0,772
0,907
120
50
0,568
0,922


0,858
1,09
120
70
0.461
0,745


0,792
0,945
120
120
0,350
0,561


0,732
0,808
150
50
0,535
0,862



1,04
150
70
0,430
0,687



0,898
150
150
0,285
0,446
0,732
--------------- page: 185 -----------
Таблица 7-5
Сопротивления петли прямого и обратного проводов

воздушных линий низкого напряжения со стальными

многопроволочными проводами, ом [км
Марка проведов
Номинальный ток плавкой вставки
а
6
10
.5
20
30
40
50
60
прямо-
обрат-
Ток срабатывания автоматического выключателя
а
12
20
30
40
60
80
100
j 120
ПС-25
ПС-25
13,5
15,0
14,6
14,1
13,4
ПС-35
ПС-35
8,72
11.1
11,3
11,0
10,3
9,70
9,20
—■
ПС-50
ПС-25
9,61
10,7
11,0
11,0
10,7



ПС-50
ПС-50
5,72
6,45
7,42
9,90
7,90
7,65
7,42
7,33
ПС-70
ПС-25
8,50
9,32
9,22
9,16
9,05



ПС-70
ПС-35
6,15
7,37
7,60
7,60
7,50
7,26
7,06

ПС-70
ПС-70
3,58
3,64
3,85
4,23
4,70
4,82
4,93
4,65
Заземляющие проводники, специально прея,назначенные для

этой цели, должны .прокладываться совместно и в непосредственной

близости от фазных проводников. При использовании естественных

заземляющих проводников они должны располагаться таиже в непосредственной 'близости к фазным проводникам.
При прокладке проводов ® стальных трубах или '.выполнении

линии бронированным кабелем наиболее надежным является использование для заземления четвертой жилы привода или кабеля.
Пример 7-1. На рис. 7-1 представлена схема четырехпроводной

воздушной линии, выполненной алюминиевыми проводами и получающей питание от шин распределительного щита 380/220 в. Нейтраль системы глухо заземлена. Сечения проводов и длины участков

линии указаны на рис. 7-1.
Проверить действие защитных аппаратов при однофазном коротком замыкании в наиболее удаленных точках линии при условии выполнения требований § III-1-7 ПУЭ для следующих вариантов:
1.
на номинальный ток 80 а;
Таблица 7-6
Сопротивление петли „фаза—нуль" трехжильных

алюминиевых кабелей при использовании их алюминиевых

оболочек в качестве нулевого провода, ом/км
Сечение жилы кабеля, мм9
16
25
35
50
70
95
120
Сопротивление петли

фаза—нуль*
2,58
1,84
1,39
1,03
0,805
0,635
0,543
--------------- page: 186 -----------
2.
с комбинированными расцегштелями .на номинальный ток 80 а;
3.
с электромагнитными раоцепителями .с уставкой тока срабатывания 600 а.
Решение. Условие срабатывания аппаратов защиты проверяем по приближенному соотношению (7-3). Определяем соиротив-
jxig+jxfg
В
а
0,1г!М
О.Овкли
3*70+1*35
3*70+1*35
3*35 + 1*16
А 0,07 п Ж
Б
0,08 tt jh
Г 0,13 к jk
\
I
Рнс. 7-1. Схема линии к примеру 7-1.
ление петли фазного и нулевого проводов линии при однофазном

коротком замыкании ъ такой точке, для которой значение сопротивления будет наибольшим. По таблице 7-4 находим значение удельных сопротивлений петли «фаза—нуль» для сечений участков лилии:
3X 70+.1X35 2П= 1,53 ом/км\
3X35+1X16 2П=3,0 ом/км;
3X16+1X16 гп=4,03 ом!км.
Определяем, какая из точек — Д или Е является расчетной. Оз-

противление петли между точками Г и Д
4,03X 0,08=0,323 ом

и сопротивление петли между точками Г и £
3X0,13=0,39 ом.
Расчетной оказывается точка Е. Полное сопротивление петли

«фаза—-нуль» между точками А и Е составляет:
т
^ Znl = 1,53 (0,07 + 0,08) + 0,39 = 0,62 ом.
1
Номинальное фазное 'напряжение
Ur—220 в.
Определяем выполнение условия (7-3).
--------------- page: 187 -----------
Сопротивления петли: фаза трехжиль
Сечение
кабеля,
Размер стальной полосы, мм
20X4
40X4
50X4
мм?
Ток отключения макси150
1 400
200
1 400
250
мального расцепителя автомата, а

Номинальный ток плав60
600
80
600
100
3X4
кой вставки предохранителя, а

Материал жил кабеля

Медь
9,59
8,42
7,82
Г
7,45
Толное
7,40
Алюминий
13,52
12,35
11,79
11,42
11,37
3X6
Медь
7,76
6,59
5,97
6,60
5,54
Алюминий
10,34
9,17
8,59
8,22
8,17
ЗХЮ
Медь
6,36
5,19
4,55
4,18
4,11
Алюминий
7,86
6,69
6,07
5,7
5,63
Ток отключения макси150
1 400
200
1 400
300
мального расцепителя автомата, а

Номинальный ток плав60
600
80
600
100
3X16
кой вставки предохранителя, а
Материал жил кабеля

Медь
5,6
4,43
3,78
Г
3,41
Толное
3,32
Алюминий
6,49
5,32
4,68
4,31
4,24
3X25
Медь
5,14
3,97
3,31
2,94
2,86
Алюминий
5,70
4,53
3,88
3,51
3,43
3X35
Медь
4,9!
3,74
3,09
2,71
2,64
Алюминий
5,30
4,13
3,48
3,11
3,03
3X50
Медь
4,75
3,58
2,92
2,55
2,47
Алюминий
5,02
3,85
3,19
2,72
2,74
Ток отключения макси150
1 500
200
1 400
250
мального расцепителя автомата, а
Номинальный ток плав60
600
80
600
100
3X70
кой вставки предохранителя, а

Материал жил кабеля

Медь
4,64
3,47
2,81
Г
2,44
[олное
2,37
Алюминий
4.83
3,66
3,0
2,63
2,55
3X95
Медь
4,57
3,40
2,73
2,36
2,29
Алюминий
4,70
3,53
2,87
2,50
2,42
3X120
Медь
4,51
3,34
2,69
2,32
2,24
Алюминий
4,62
3,45
2,8
2,43
2,35
3X150
Медь
4,47
3,30
2,65
2,28
2,21
Алюминий
4,56
3,39
2,74
2,37
2,29
3X185
Медь
4,44
3,27
2,63
2,26
2,18
Алюминий
4,52
3,35
2,7
2,33
2,25
--------------- page: 188 -----------
ноГо кабеля—стальная полоса, ом/км
1 400

600
300
120
1 400

600
сопротивление петли, ом/км
7,17
11.14
5,31
7,94
3,98
5,4
1 400
600
7,14
11,13
5.27
7,92
3.83
5.37
300
120
6,92
10,91
5,05
7,7
3,61
5,15
1 400
600
сопротивление петли, ом/км
3,09
3.01

2,63
3.2
2.4

2,8

2,24
2.5
1 400
600
3,04
3,96
2.57
3,15
2,35
2,74
2.19
2,45
300
120
2,82
3,74
2,35
2,93
2,13
2,52
1,97
2,23
1 400
600
сопротивление петли.
2,4
2,32
2,06
2,19
2,01
2,12
1,98
2,06
1,96
2,02
2,08
2,26
2,01
2,14
1.96

2,07

1,93

2,01

1,90
1.96
ом/км
1,86
2,04
1.79

1,92
1.74

1,85

1,71
1.79

1,68
1.74
400
1 400
500
1 400
150
600
200
600
6,82
6,59
6,56
6,45
10,81
10,58
10,56
10,45
4,95
4,72
4,68
4,57
7,61
7,38
7,34
7,23
3,5
3,27
3,22
3,1
5,05
4,82
4,77
4,66
400
1 400
500
1 400
150
600
200
600
2,71
2,48
2,42
2,31
3,64
3,41
3,36
3,25
2,24
2,01
1,95
1,84
2,82
2,59
2,53
2,42
2,01
1,78
1,73
1,62
2,41
2,18
2,12
2,01
1,86
1,63
1,57
1,46
2,12
1,89
1,83
1,72
400
1 400
500
1 400
150
600
200
600
1,75
1,52
1,46
1,35
1,93
1,7
1,64
1,53
1,67
1,44
1,38
1,27
1,8
1,57
1,51
1,40
1,63
1.4
1,35
1,24
1,74
1,51
1,45
1,34
1,60
1,37
1,31
1.2
1,65
1,47
1,39
1,28
1,58
1,35
1,28
1.17
1.64
1,41
1,35
1.24
--------------- page: 189 -----------
Минимальные сечения медных и алюминиевых заземляющих

проводников в электроустановках до 1 ООО в
Наименование проводников
Сечения проводников, мм3
медных
алюминиевых
Голые проводники при открытой прокладке
4
6
Изолированные провода
1,5
2,5
Заземляющие жилы кабелей или многожильных проводов, находящиеся

в общей защитной оболочке с фазными жилами
1
1,5
вариант 1. Допустимая минимальная кратность 'тока короткого замыкания по отношению к .номинальному току плавкой вставки предохранителя согласно табл. 7-1 равна:
#31=з.
Минимально допустимая величина тока короткого замыкания

определяется по (7-2):
/к=3- 80=240 а.
Отсюда
220
0,62 ом <240 = ом-
Таким образом, надежное действие защищающих линию предохранителей обеспечивается.
Вариант 2. Допустимая 'кратность тока короткого замыкания

по отношению к тепловому элементу комбинированного расщепителя, имеющему обратно-зависимую от тока характеристику, равна:
Кг 1 = 3.
Минимально допустимая величина тока короткого замыкания:

/К=ЗХ80=240 а.
Соотношение (7-3)
220
0,62 ом < = 0,92 ом.
выполняется, и требуемая ПУЭ степень надежности действия защитного аппарата обеспечивается.
Вариант 3. По данным завода, гарантируемая точность

уставки для автоматических выключателей типа А 3124 составляет

±15%. Принимая в соответствии с указанием табл. 7-1 коэффициент запаса равным 1,1, получаем:
/C3i = l,l ■ 1,15=1,27;
--------------- page: 190 -----------
Надежность действия автоматического выключателя при .коротком

замыкании в точке Е ие обеспечивается.
Пример 7-2. В системе с глухбзазеыленной нейтралью при

напряжении 380/220 в линия защищается предохранителями с плавкими вставками на номинальный ток 100 а. Определить наибольшую

длину линии, три .которой будет обеспечиваться надежное перегорание предохранителей при однофазном коротком замыкании в конце ливии для следующих вариантов выполнения линии:
1.
3X50+'1X25 мм2.
2.
ЗХбО мм2 в алюминиевой оболочке, используемой .в качестве заземляющего провода.
3.
лами сечением 3X50 мм2 с заземляющей шиной в виде стальной

полосы сечением 50X4 мм.
Решение. Определяем наибольшее допустимое сопротивление

петли «фаза—нуль»:
Определяем .удельное сопротивление 1 км петли «фаза—/нуль»:

для варианта 1 по табл. 7-4 zn=2,03 ом,

для варианта 2 -по табл. 7-6 2П=1,03 ом,

для варианта 3 по табл. 7-7 гп=2,74 ом.
Наибольшие допустимые длины линий находим при помощи

соотношения (7-3)
Вариант!:
Кз 1-3;
/„=3X100= 300 а;
220
г J < 3qq = 0,733 ом.
0,36 км.
Вариант 2:
1<тж=0'п км-
Вариант 3:
0,267 км.
Наибольшая длина линии обеспечивается применением кабеля с использованием алюминиевой оболочки в /качестве заземляющего

(нулевого) провода.
--------------- page: 191 -----------
РАЗДЕЛ ВОСЬМОЙ
ВЫБОР ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ

ПО ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ПЛОТНОСТИ ТОКА
«Правилами 'устройства электроустановок» установлены экономические плотности тока, по которым должны выбираться сечения

проводов воздушных линий -и жил кабелей.
Экономическая плотность тока (а/мм2) определяется из табл. 8-1.
Таблица 8-1
Предельная экономическая плотность тока, а/мм8
Наименование проводников
Продолжительность использования

максимума нагрузки, ч
1 000—3 000
3 000—5 000
более 5 000
Голые провода и шины:
медные
2,5
2,1
1,8
алюминиевые
1,3
1,1
1,0
Кабели с бумажной и провода

с резиновой изоляцией

с жилами:
медными
3,0
2,5
2,о;
алюминиевыми
1,6
1,4
1,2
Кабели с резиновой и пластмассовой изоляцией и медными

жилами
3,5
3,1
2,7
Сечение проводника по условию экономической плотности тока

определяется по формуле:
Рд = у-,ММ^.

где /—.расчетный ток линии, а\
/8 — экономическая плотность тока, а/мм2, принимаемая по

табл. 8-1.
Расчетный ток линии принимается вз условий нормальной работы, и при его определении не учитывается увеличение тока в линии при авариях или ремонтах в каких-либо элементах сети.
Полученное .по (8-1) сечение -проводника округляется до ближайшего стандартного сечения.
При пользовании табл. 8-1 необходимо -руководствоваться следующим:
1.
ческая плотность тока должна 'повышаться «а 40%;
2.
номические плотности тока увеличиваются на 40%;
3.
не и с различными нагрузками на отдельных ее участках (рис. 8-’1|
--------------- page: 192 -----------
экономическая плотность тока для '.начального участка увеличивается по сравнению с величинами, указанными .в табл. 8-1, .в Ку раз,

при этом коэффициент увеличения определяется по формуле:'
К:
(8-2)
где h, 1г.. . I'm — таковые нагрузки отдельных участков линии;

h, 1г.. - i-m — длины тех же участадав линии;
L — полная длина линии.
4.
ных взаимно резервирующих друг друга электроприемнишв (например, (насосов водоснабжения, преобразовательных агрегатов
h
- L
1?
h
Г
Рис. 8-1. Схема линии с различными токовыми нагрузками участков.
и т. д.) общим числам п, если известно, что все они одновременно

не ■включаются и т из них поочередно 'Находится в работе, экономическая плотность должна быть увеличена пропив норм табл. 8-1

умножением на коэффициент
.
Целесообразность увеличения числа линий или оцепей сверх необходимого ло условиям надежности электроснабжения, а также замены существующих проводов на провода больших сечений при

росте нагрузки в целях удовлетворения условий экономической плотности тока должна обосновываться только на основании технико-

экономических расчетов, методика выполнения которых приведена

ниже, в разд. 10.
Проверке по экономической плотности тока не подлежат:
1.
до 1 ООО в при числе часов использования максимума нагрузки предприятия до 4 000—5 000 ч.
2.
нием до 1 000 в, а также осветительные сети на промышленных

предприятиях, в жнлых и общественных зданиях, проверенные по

потере .напряжения.
в. Сети временных сооружений, а также устройств с малым сроком 'службы (3—5 лет),
4.
5.
и т. п.
Для определения среднего числа часов использования максимума нагрузки при отсутствии уточненных данных возможно поль
--------------- page: 193 -----------
зоваться приведенными в табл. 8-2 ориентировочными данными как

по категории потребителей, так и по различным основным отраслям

промышленное™.
В табл. 8-3 приведены аначения тока в линии, обеспечивающего

наибольшую экономичность эксплуатации в зависимости от материала и сечения проводов и жил кабелей и годового числа часов

использования (максимальной нагрузки.
Таблица 8-2
Среднее число часов использования '

максимальной нагрузки для различных

категорий потребителей и отраслей

промышленности
Потребители
т, ч
По категориям

потребителей
Внутреннее освещение городов . .
1 500—2 500
Наружное . .....
2000—3 600
Промышленные предприятия, работающие:
1) в одну смену
2 000—3 000
2) в две смены
3 000—4 500
3) в три смены
4 500—7 000
Поотраслям
промышленности
Металлургическая
6 500
Химическая
6 200
Г орнорудная
5 000
Машиностроительная
4 000
Бумажная
5 500
Пищевая
5 000
Полиграфическая
3 000
Текстильная
4 500
Обувная
3 000
Деревообрабатывающая
2 500
.4 000
Пример 8-1. Требуется выбрать по экономической плотности

тока сечение кабеля 6 кв с бумажной изоляцией и алюминиевыми

жилами для питания деревообделочного завода с максимальной

токовой нагрузкой 54 а.
Решение. По табл. 8-2 находим среднее число часов использования максимума нагрузки для деревообрабатывающей промышленности: Т=2 500 ч.
В графе табл. 8-3, соответствующей числу часов использования

меяее 3000 ч для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми

жилами, определяем, что экономическая плотность тока будет

обеспечена при кабеле сечением 3X35 мм2.
--------------- page: 194 -----------
Та'блица 8-3
Экономические токи для неизолированных проводов
и кабелей, а
Экономический ток (а) при числе часов
Проводов и кабелей
более 5 ООО
3 000—5 000
менее 3 000
Неизолированные провода
А-16
16
18
21
А-25
25
27
32
А-35
35
38
45
А-50
50
55
65
А-70
70
77
91
А-95
95
104
123
А-120
120
132
156
А-150
150
165
195
М-6
11
13
15
М-10
18
21
25-
М-16
29
34
40
М-25
45
53
63
М-35
63
73 .
87
М-50
90
104
125
М-70
126
146
174
М-95
170
199
237
М-120
216
252
300
М-150
271
316
376
Трехжильные кабели с бумажной изоляцией

С медными жилами
зхю
3X16

3X25

3X35

3X50

3X70

3X95

3X120

3X150

3X185
20
25
30
32
40
48
50
62
75
70
87
105
100
125
150
140
175
210
190
237
285
240
300
360
300
375
> 450
370
465

алюминиевыми жилами
зхю
3X16
3X25
3X35
3X50
3X70
3X95
3X120
3X150
3X185
12
14
16
19
22
26
30
35
40
42
49
56
60
70
80
84
98
112
113
132
151
144
168
192
180
210
240
222
260
296
--------------- page: 195 -----------
Продолжение табл. 8-3
Марка и сечение

проводов н кабелей
Экономический ток (а) при числе часов

использования максимума в год
более 5 000
3 000—5 000
меиее 3 000
Трехжильные
кабели с резиновой изоляцией

и м е д н ы м и ж и л а м и
зхю
27
31
35
3X16
43
50
56
3X25
67
77
87
3X35
94
108
122
3x50
134
154
174
3X70
188
216
244
Пример 8-2. На рис. 8-2 представлена схема воздушной линии

городской электросети 380/220 в, выполненной алюминиевыми проводами с одинаковым сечением по всей длине линии.
О-
0,08км
98а | 52а J 7бо J ~Ка |
U6o
Рис. 8-2. Схема линии к примеру 8-2.
Требуется выбрать сечение проводов, соответствующее экономической плотности тока, при числе часов использования максимума

менее 3 000 ч.
Решелие. Определяем коэффициент увеличения экономической плотности тока для начального участка по (8-2):
Ку
98й • 0,1
982-(0,08 + 0,04 + 0,1 + 0.08)
08 + 52г-0,04 + 26г-0,1 + 152-0,08
1,72.
Экономическую тлотность тока для линии с одинаковой нагрузкой по всей длине определяем из табл. 8-1 для алюминиевых

голых проводов ,при числе часов использования максимума менее

3000.—‘1,3 а/мм2.
Для условий примера экономическая плотность тока с учетом

распределения 'нагрузок вдоль линии получается равной:
/8 = 1,72 X1,3=2,24 а/мм2.
Экономическое сечение линии определяем из (8-1):
98
Fa = 2"~24 = 43,7 мм%‘
Останавливаемся для проводов линии на ближайшем стандартном сечении 50 мм2. Принятое сечение должно быть проверено по

условиям нагревания и потери напряжения.
--------------- page: 196 -----------
Пример 8-3. Выбрать по экономической плотности тока сечение

кабелей с бумажной изоляцией и с алюминиевыми жилами на 6 кв,

.питающих электродвигатели насосав. Всего наооюных агрегатов 3,

из которых 2 являются рабочими .и 1 резервным. Расчетный ток

каждого кабеля—65 а, и число часов использования максимума

электродвигателей рабочих .насосов — 4 ООО ч.
Решение. Экономическую плотность тока 'без учета коэффициента увеличения для условий примера определяем по табл. 8-1

1 4 а/мм2. Коэффициент увеличения, учитывающий число рабочих и

резервных линий, находим из (8-3). В вашем случае п=3 и от=2,

и коэффициент увеличения получается равным:
ify. = У 1=1,22.
Экономическая плотность тока с учетом режима работы насосных

агрегатов составляет /э= 1,22 • 1,4 =1,72.
Экономическое сечение провода
65
Fa = Y~f2 ~ мм •
Принимаем для кабелей ближайшее стандартное сечение 35 мм2.
РАЗДЕЛ ДЕВЯТЫЙ
ПОТЕРИ МОЩНОСТИ И ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ
Потери активной мощности в участке электрической сети, выполненной проводами одинакового сечения, определяются по формуле
AP=a-iNr=a3(Na+Nr)r, кет.
Потери реактивной мощности .в участке электрической сети при

одинаковом' 'индуктивном сопротивлении линии определяются из

формулы
AQ=a3Nx=as(Na+Nr)x, квар,
где Na—сумма произведений квадратов активных (нагрузок на

длины участков сени с этими нагрузками;
Nr — сум-ма произведений квадратов реактивных -нагрузок на

длины участков сети с этими нагрузками;
N — .сумма произведений квадрата полных нагрузок на длины

участков сети с этими нагрузками;

г I* — активное и индуктивное сопротивления линии, ом ■ км;
«з — коэффициент, зависящий от системы тока и от принятых

единиц измерения.
Значения входящих в (9-1) и (9-2) величин Na, Nr и N, коэффициента а3 и единицы- их измерения .приведены -в-табл. 9-1.
--------------- page: 197 -----------
Таблица 9-1
Значения и единицы измерения величин, входящих в формулы 9-1 и 9-2
Система |

тока
Сумма произведений квадратов нагруаок на длины участков лниии
Единица
измерения
".
Единица
измерения
Nr
Единица
измерения
N
Единица
измерения
Трехфазный
переменный
ы2а1
а2-км
Ъ12г1
а2-км
214
а2-км
3-10-*

ЛРЧ
кет?-км.
щч
квар2-км
2S4
ква2-км
10-*

кв~2
ЪРЧ
Мет2-км
щч
Меар2‘км
2S4
Мва2-км
10!
кв~2
Однофазный переменный
V2J
а2-км
21*1
а2 • км
214
а2-км
2-10-*

ТРИ
кет2-км
щч
квар2-км
2S4
ква2-км
2-10-8

кв~2
Постоянный
214
а2-км
0



2-Ю-*

2РЧ
кет2-км
0



2-10'5
и2
н
кв~1
--------------- page: 198 -----------
Потери мощности в трансформаторе определяются по формулам:

потери активной мощности
где АР с,—потери холостого хша трансформатора (потери в ста-
АР м.я — потери короткого замыкания трансформатора (.потери

в обмотках) при номинальной нагрузке, кет;
Ix.x — ток холостого хода трансформатора, %;
Ur—(реактивное падение напряжения в трансформаторе, %;
— номинальная мощность трансформатора, ква;
Р—коэффициент загрузки трансформатора, равный
где S — фактическая нагрузка трансформатора, ква.
Величины ДРС, ЛРм.п, Ix.x и UT для понижающих трансформаторов приведены в табл. 5-31.
Формула (9-4) для определения потерь реактивной мощности

в трансформаторе может быть представлена в виде
где hQx.x — потери реактивной мощности в трансформаторе при хо-
AQn — потери реактивной мощности рассеяния в трансформаторе

при номинальной нагрузке, ква р.
Потери активной и реактивной мощности для трансформаторов с высшим напряжением 6 и 10 кв приведены в табл. 9-2.
Потери активной электроэнергии в сети определяются ,из формулы
где АР б — наибольшие потери мощности в сети, кет;
тг —число часов максимальных потерь, определенное в зави<

симости дт годового графика нагрузки.
АРт=ЛРс+ЛРм.нР2, квт;

потери реактивной мощности
(9-3)
(9-4)
ли), квт;
(9-5)
AQt—AQx.xAQh(52, квар,
(9-61
лостом ходе (потери на намагничивание), квар:
АА=АРоХ, кет • ч.
(9-7)
--------------- page: 199 -----------
Таблица 9-2
Потери активной и реактивной мощности в понижающих

трехфазных трансформаторах с высшим напряжением

6 И 10 К8
Номинальная мощность

трансформатора,

ква
Номинальное

высшее

напряжение, кв
Потери холостого

хода
Нагрузочные потери при

номинальной нагрузке

трансформатора (£==!)
активные,
кет
реактивные,

к вар
активные,
кет
реактивные,
квар
100
6
0,6
6,46
2,4
4,95
10
0,73
7,46
2,4
4,95
180
6
1,0
10,75
4,0
9,1
10
1,2
12,54
4,1
9,0
320
6
1,6
19,13
6,07
16,5
10
1,9
22,32
6,2
16,5
560
6—10
2,5
33,57
9,4
29,3
750
6—10
4,1
42,51
11,9
39,6
1 000
6—10
4,9
49,76
15,0
53,0
1 800
6—10
8,0
80,6
24,0
96,3
3 200
6
11,0
127,5
37,0
172
10
11,5
143,5
37,0
221
5 600
6—10
18,0
244,6
56,0
304
Таблица 9-3
Число часов использования максимума Г
1 000
2 000
3 000
3 500
4 000
4 500
5 000
Число часов максимальных потерь г
440
920
1 600
2 000
2 400
2 900
3 400
Число часов использования максимума Т-
5 500
6 000
6 500
7 000
7 500
8 000
8 760
Число часов максимальных потерь 1
4 000
4 600
5 200
6 000
6 700
7500
8 760
--------------- page: 200 -----------
Потери активной электроэнергии в трансформаторе определяются .по формуле
АЛ=ЛРс/т+ДРм.„р2т, квт-ч,
где ti—число часов работы трансформатора.
Число часов максимальных потерь, если известен годовой гра

фик нагрузок, -может .быть определен по формуле
г = —2 . фод,
где TS4 — сумма произведений квадратов полных нагрузок на годовую (Продолжительность каждой да них, вычисленная

для всего годового графика нагрузок рассматриваемого

элемента сети;
Se — наибольшая полная 'нагрузка элемента сети.
Для типичного графика, имеющего сниженные нагрузки ночью

,и утренний 'и вечерний максимумы, число часов .максимальных потерь, согласно методике, .разработанной Московским отделением

института Теплоэлектронроект, может быть определено по формуле:
%= (0,124+7’- 10-4)2 8 760 фод,
где Т—число часов использования максимума, ч/год.
Результаты вычислений по (9-10) .представлены в табл. 9-3.
Пример 9-1. Определить годовые потери электроэнергии в трансформаторе мощностью 5,6 Мва с напряжением высшей стороны
6
нагрузки .определяется графиком, представленным на рис. 9-1.
Решение. Годовые потери электроэнергии в трансформаторе

определяем по (9-8).
По табл. 9-2 находим потери активной мощности в трансформаторе при холостом ходе:
АРС = 18 кет,
--------------- page: 201 -----------
И нагрузочные потери прй йомйналыюй нагрузке трансформатора:
АРм.н=б6 кет.
По условию примера, годовое число часов работы трансформатора
tT=8 760 ч.
Коэффициент загрузки трансформатора при наибольшей нагрузке

составляет
4,5
р = _ = 0,804.
Число часов максимальных потерь определяем ив трафика на

рис. 9-1, подставляя в (9-9) значения нагрузок трансформатора (Мва)

и соответствующие им продолжительности работы в тысячах часов:
4,5г-2,5 + 3,5г-3,5+ 1,5s-1,5 + 0,752-1,26


Подставляя числовые 'значения в (9-8), определяем годовые потери

энергии в трансформаторе:
АЛ = 18 • 8 760+56 ■ 0,8042 ■ 4 830=332 000 кет ■ ч.
Пример 9-2. На рис. 9-2 представлена схема линии 6 кв с указанием длин участков линии (км); и расчетных (наибольших) на-
Рис. 9-2. Схема линии к примеру 9-2.
грузок (Мва). Магистраль АБ выполнена кабелем с алюминиевыми

жилами сечением 3X70 мм2 и ответвления БВ и Б Г воздушной линией с алюминиевыми проводами сечением 35 мм2.
Определить годовые потери электроэнергии в сопротивлениях

проводов и кабелей линии, если годовая продолжительность использования максимума нагрузок составляет 3 000 ч и график нагрузок является типичным (имеются утренний я вечерний максимумы и снижение нагрузки iB ночное время).
Решение. Наибольшие потери мощности в сопротивлениях

проводов и кабелей линии находим по (9-1), в которой значение

коэффициента аз определяется из табл. 9-1:
10s
--------------- page: 202 -----------
Удельные сопротивления участков линии находим по тайл 5-1:

алюминиевого кабеля сечением 70 мм2—0,46 ом/км и для алю-

иниевого ировода сечением 35 мм2—0,92 ом/км.
М ' Определяем значение величины N для магистрали АБ:
Nas= 1,48s-1 + 1,16s. 1,5+0,6s-1,2 = 4,64 (Мва)*-км,
и для ответвлений БВ и БГ:
NB{B+r) = 0,18s• 2,3+0,1s• 3 = 0,105 (Мва)*■ км.
Из (9-15 я а ходим 'наибольшие потерн .мощности в сети:
ДРб=27,8Х (4,64 • 0,46+ 0,105 • 0,92) =86,2 кет.
По табл. 9-3 в зависимости от продолжительности -использования максимума Г=3 000 ч находим значение числа часов максимальных потерь Х= 1 600 ч. Величину потерь электроэнергии определяем по (9-7):
АЛ =86,2 • 1 600= 138 000 кет ■ ч.
г
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
Экономические показатели являются решающими при техкико-

энономической оценке вариантов выполнения сети.
При выборе варианта должны также анализироваться натуральные качественные показатели (потери энергии, затраты цветного

металла м т. т.), причем в случае равноценности вариантов в отношении стоимостных показателей предпочтение .отдается варианту

с лучшими качествевными показателями. Для сравнительной оценки

вариантов следует пользоваться методом срока окупаемости, соизмеряющим капитальные вложения с будущими издержками

эксплуатации. При оценке сравнительной экономичности двух или

иеск-ольких вариантов для каждого из сопоставляемых вариантов

должна быть определена -общая величина расчетных затрат.
Наиболее экономичному варианту соответствует наименьшая

величина расчетных затрат, определяемых по формуле
3=С+РиК,
где 3 — общая величина расчетных затрат, руб-,
С — годовые издержки эксплуатации, руб;
Рв—нормативный коэффициент эффективности, представляющий

собой величину, обратную нормативному сроку окупаемости, который для всех расчетов в . области энергетики

принимают равным восьми годам, что соответствует величине ри=0,125;
К—капитальные вложения, руб.
--------------- page: 203 -----------
При попарном сравнении вариантов вместо (iKM) удобнее пользоваться формулой -сопоставления разницы 'капитальных вложений

по вариантам с экономией ‘в эксплуатационных издержках согласно

выражению
где Т —юрок окупаемости ,в -годах;
К\ « Ci — капитальные вложения л эксплуатационные издержки

первого варианта;
Кг -и С2 — то же для второго варианта.
Полученный срок окупаемости Т в .годах сопоставляется с нормативным срокам окупаемости Тв, равным 8 годам.
Если Т=ТИ, то сравниваемые -варианты экодомичес-ки равноценны. Бели Т<7'н, то экономически целесообразным -считается второй вариант с -большими -капитальны,ми вложениям-и Кг -и меньшими

эксплуатационными издержками С%. Если Т>ТВ, то экономичнее

будет вариант с меньшими капитальными вложениями К\ и более

высокими издержками эксплуатации С\.
■В состав годовых эксплуатационных издержек С входят амортизационные отчисления, стоимость потерь электроэнергии :в сети,

прямая заработная плата рабочих -и служащих, расходы на текущий ремонт, отчисления -на соцстрах, накладные расходы и т. п.
Годовые эксплуатационные издержки могут быть определены

по формуле
C=C3+(pa+Pe)iC,
стоимость потерь электроэнергии, руб.’
■коэффициент амортизационных отчислений от основных

капитальных вложений .на полное восстановление и на капитальный ремонт сооружения;
коэффициент, определяющий отношение годовых прямых

расходов на эксплуатацию и на текущий ремонт сооружения к основным капитальным вложениям.
С учетом (10-3) расчетные затраты могут быть представлены

выражением:
3=Св+рК,
где р — суммарные годовые отчисления от основных капитальных

затрат:
р=рн+ра+рэ.
В табл. 10-1 .приведены нормы амортизационных отчислений для

сооружений электропередачи, силового электрооборудования и распределительных устройств в соответствии с «Нормами амортизационных отчислений -по основным фондам народного хозяйства

СССР», а в табл. 10-2 — коэффициент суммарных отчислений от

основных капитальных затрат с учетом коэффициента эффективности, амортизации и расходов на эксплуатацию.
В общем случае при наличии ряда сооружений с различными

значениями суммарных коэффициентов годовых отчислений .расчетные затраты определяются по формуле
где Сэ —

Ра —
Ре —
3—
(10-6)
--------------- page: 204 -----------
Таблица 10-1
Нормы амортизационных отчислений для сооружений

электропередачи, силового электрооборудования

и распределительных устройств
Нормы амортизации, %
Наименование элементов сети
на полное

восстановление
на капитальный

ремонт
общая
Воздушные линии эле к тропе ре да-

чи до 22 кв.
1. На металлических и железобетонных опорах
2,5
1,0
3,5
2. На деревянных опорах с железобетонными пасынками
3,3
2,0
5,3
3. На деревянных опорах с пропитанной древесиной .........
4,12
2,5
6,62
4. На деревянных опорах с непро-

питанной древесиной
5,15
3,13
8,28
Кабельные линии до 10 кв:
1. Проложенные в земле и под
2,5
0,5
3,0
2. Проложенные в помещении . .
2,0
0,4
2,4
Силовое электротехническое оборудование и распределительные устройства
3,3
3,0
6,3
Таблица 10-2
Годовые отчисления от основных капитальных

вложений, %
Годовые отчисления, %
Наименование элементов сетн
Нормативный
коэффициент
эффективности
Р н
Отчисления

на амортизацию

Ра
Расходы

на эксплуатацию и

текущий

ремонт

Рз
Всего
Р
Воздушные линии электропередачи до 22 кв:
1. На металлических и железобетонных опорах
12,5
3,5
2
18
2. На деревянных опорах

с железобетонными пасынками .
12,5
5,3
3,5
21,3
3. На деревянных опорах

с пропитанной древесиной . . .
12,5
6,62
4
23,12
4. На деревянных опорах

с непропитанной древесиной . .
12,5
8,28
4
24,78
--------------- page: 205 -----------
продолжение табл. 10-2
Годовые отчисления, %
Наименование элементов сети
Нормативный
коэффициент
эффективности
Отчисления

на амортизацию
Расходы

на эксплуатацию и

текущий

ремонт

' Рв
Вс его

Р
Кабельные линии до 10 кв:

1. Проложенные под землей

и под водой
12,5
3,0
2
17,5
2. Проложенные в помещении
12,5
2,4
2
16,9
Распределительные устройства и подстанции
12,5
6,3
4
22,8
Капитальные вложения К определяются согласно техническим

сметам 'или ометео-финаноовым (расчетам. Приближенная величина

капитальных затрат для технико-экономических расчетов может

быть установлена из табл. 10-3 .по 10-‘16.
Табл. 10-3 по '10-8 и 10-10 это 10-16 представляют собой утвержденные министерством строительства РСФСР укрупненные показатели стоимости элементов электроснабжения промышленных предприятий (УПЭ-ЗС), .разработанные .ГПИ «Электропро ежт»«
Табл. 10-9 принята для среднего тарифного пояса из укрупненных показателей стоимости городских электросетей, разработанных

институтом «Гип'рокоммунэнерго» и согласованных с Госстроем

СССР для применения с 1 октября 1958 г.
Укрупненные показатели даны ,в ценах 1955 г., но для удобства

подсчетов иривещены к единому (масштабу цен 1961 г.
Для сопоставления .вариантов с точки зрения затраты цветных

металлов служат табл. 10-6 и 10-9, где указан ,вес проводов воздушных линий электропередачи, а также табл. 10-10 и 10-11, в которых приведены затраты цветного металла на прокладку кабелей

той шш иной марки и сечения.
Если капитальные затраты осуществляются ев разные сроки, то

варианты следует сравнивать по величине приведенных капитальных - вложений по нормативному коэффициенту эффективности, исходя из формулы сложных процентов.
Приведенные капитальные вложения определяются из формулы
К' =
К,
(10-7)
где Kt—капитальные затраты, вкладываемые через t лет от года,

принятого за расчетный.
Определение экономической целесообразности осуществления

дополнительных капитальных вложений /на ремонт, модернизацию

или замену старой установки новой рекомендуется .производить путем сопоставления затрат, подсчитанных по каждому варианту.
--------------- page: 206 -----------
Таблица 10-3
Стоимость прокладки tpex-и четырехжильных кабелей

с бумажной изоляцией до 1 кв, тыс. руб/км
В траншее
В канале
или туннеле
В
Р2
К
Сечение,
мми
с медными

жилами
с алюминиевыми жилами
с медными

жилами
с алюминиевыми жилами
блоке
о
*3
о
я
сг
СБ
АБ
АСБ
ААБ
СБР
АБГ
АСБГ
ААБГ
сгт
3
*2,5
0,97
_
0,96

0,79
0,76
0,78
4,0
1,04

0,99

0,84

0,79

0,85
6,0
1,14
1,03
1,05
0,95
0,94
0,84
0,85
0,76
0,95
10
1,30
1,19
1,16
1,03
mi
0,99
0,96
0,83
1,14
16
1,56
1,40
1,35
1,15
1,34
1,19
1,14
0,94
1,42
25
1,88
1,64
1 ,50
1,25
1,65
1,43
1,27
1,04
.1,77
35
2,20
1,75
1,69
1,39
1,99
1,53
1,45
1,18
2,09
50
2,73
2,39
1,95
1,60
2,49
2,16
1,69
1,37
2,59
70
3,40
3,02
2,31
1,83
3,15
2,78
2,05
1,59
3,35
95
4,26
3,74
2,78
2,11
3,98
3,51
2,52
1,88
4,24
120
5,35
4,48
3,25
2,46
4,97
4,25
2,97
2,15
5,14
150
6,33

3,72

5,94

3,42

6,37
185
7,47

4,31
7,06

4,08

7,60
240
9,20

5,31

8,87

5,10


4
4,0
1,08
1,04

0,88

0,84


6,0
1,16
1,08
1,11
0,98
0,96
0,89
0,91
0,79

10
1,35
1,24
1,24
1,07
1,15
1,04
1,03
0,87

16
1,63
1,50
1,45
1,20
1,40
1,29
1,22
0,99
1,16

25
1,98
1,81
1,63
1,37
1,74
1,60
1,39

35
2,38
2,17
1,88
1,54
2,10
1,94
1,62
1,31

50
2,94
2,70
2,21
1,76
2,69
2,46
1,95
1,52

70
3,91
3,40
2,71
2,03
3,66
3,18
2,38
1,79

95
4,87
4,23
3,26
2,32
4,43
4,0
2,97
2,07

120
5,82

3,82
5,54

3,49


150
6,93

4,35

6,63

4,03


185
8,21

5,01

7,88

4,66


Примечание. В стоимость монтажа кабельных линий не включена

стоимость траншей и переходов при прокладке кабелей в траншеях и стоимость металлоконструкций при прокладке кабелей по установленным конструкциям. Эти ватраты определяются дополнительно по табл. 10-5.
--------------- page: 207 -----------
w
я
<u
<u **
О 3
6
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
10
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240

Прим
МОСТЬ TJ
ь метал,
[. Эти з
Таблица 10-4
'ть прокладки трехжильных кабелей с бумажной

изоляцией 3,6 и 10 кв, тыс. руб [км
В траншее с жилами
В кзнале или туннеле

с жилами
В блоке

с медными

жилами
медными
алюминиевыми
медными
алюминиевыми
СБ АБ
АСБ ААБ
СБГ АБГ
АСБГ ААБГ
сгт
1,37

1,54

1,

2,10

2,51

3,03

3,72

4,60

5,66

6,62

7,76

9,45
1,89
2,16
2,50
2,86
3,45
4.15

5,25

6,12

7,06
8.15

9,88
2,67
2,94
3,31
3,87
4,76
5.63

6,49

7,48
8.64

10,44
1,17
1,30
1,08
1,17
0,98
1,11
0,90
1,19
1,31
1,43
1,16
1,32
1,11
1,20
0,95
1,42
1,57
1,64
1,27
1,62
1,31
1,41
1,06
1,86
1,83
1,78
1,38
1,86
1,58
1,54
1,18
2,04
2,15
1,97
1,53
2,20
1,87
1,72
1,30
2,42
2,60
2,34
1,79
2,74
2,33
1,98
1,50
2,92
3,19
2,67
2,02
3,44
2,93
2,37
1,75
3,65
3,91
3,14
2,31
4,27
3,65
2,82
2,03
4,55

3,61
—.
5,32

3,28
—.
5,68

4,33
—.
6,25
—.
3,75

6,73
—.
4,88
_
7,38

4,29

7,93

5,71

9,05

5,30


1,66
1,83
1,46
1,62
1,38
1,53
1,23
1,80
1,86
2,00
1,58
1,91
1,57
1,69
1,34
2,04
2,10
2,18
1,69
2,19
1,81
1,87
1,46
2,39
2,43
2,43
1,85
2,59
2,15
2,10
1,62
2,85
2,88
2,75
2,10
3,16
2,62
2,45
1,81
3,44
3,43
3,13
2,31
3,83
3,17
2,81
2,03
4,18

3,83

4,90

3,27
—.
5,09

4,32

5,76

3,74

6,21

4,79
—.
6,68

4,20

7,30
—-
5,37
—.
7,76

4,94
8,45

6,16

9,44

5,72


2,52
2,39

2,17

2,55
—.
2,65

2,65

2,35

2,92
—.
2,90

3,00
—-
2,58

3,29

3,21

3,54
.—
2,88
—-
3,85
3,77
—.
4,20

3,21
—■
4,58
—-
4,24
—.
5,27

3,66

5,71

4,71
—.
6,11

4,12

6,63

5,23

7,09

4,83

7,72

5,85

8,21

5,41
—■
9,07

6,69

9,95

6,25


ч а н и е. В стоимость монтажа кабельных линий не включена

1ишей и переходов при прокладке кабелей в траншеях и стой*

оконструкций при прокладке кабелей по установленным конструк*

граты определяются дополнительно по табл. 10-5.
--------------- page: 208 -----------
Таблица 10-5
Стоимость траншей и металлоконструкций при прокладке,

кабелей, тыс. руб.
1.
При числе кабелей в траншее (с устройством

переходов, разборкой и восстановлением

дорожных покрытий)
Категория гру

I | п
нта
III
1
1,20
1,41
1,81
2
1,68
1,96
2,47
3
2,15
2,50
3,12
4
2,69
3,11
3,84
5
3,22
3,72
4,56
6
3,72
4,32
5,29
7
4,24
4,93
6,00
8
4,79
5,53
6,92
9
5,10
6,14
7,45
10
5,84
6,74
8,1-6
2.
Способ
прокладки
Наименование
Единица
измерения
Стоимость
В канале или
Сварные металлоконструкт
0,26
туннеле
ции
Сборные конструкции при
количестве полок
3
100 компл.
0,13
4
То же
0,14
5
Я 7Г
0,15
Таблица 10-6
Стоимость прокладки воздушных линий электропередачи

6—10 кв, тыс. руб {км
Провод
Населенная местность
Ненаселенная местность
Марка
И

я
к
«У
сг

О
Вес, т
Опоры деревянные

с железобетонными

стульями
Опоры железобетонные
Опоры деревянные

с железобетонными

стульями
Опоры железобетонные
общая
стоимость
в том числе

электрической части
общая

1 стоимость
в том числе

! электрической части
общая
стоимость
■ в том числе

электриче-

j ской части
общая
стоимость
в том числе

электрической части
А
16
0,1
1,10
0,21
25
0,2






1,03
0,26
35
0,3
1,45
0,39
1,45
0,53
1,28
0,32
1,05
0,32
--------------- page: 209 -----------
Продолжение табл. 10-6
Провод
Населенная
местность
Ненаселенная местность
Опоры дереОпоры деревянные
Опоры жевянные
Опоры жебетонными
лезобетонные
бетонными
лезобетонные
стульями
стульями
О
Ч>
аЛ
(U
П}
К
ai
си
в
а
S
Л
н
о
к i
о «и н
£ £ с
з* я га

а. з*

S н
д
О

га §
ОЙ®
о,сг

S н
л
(-
«О
*3 ' к
У V н
53 £ о

sr й га
Я £
л
(-
о
к |
ё**
SSg
О.
а
ь*
а>
и
о к «

(н О) о
о
‘■'ём
I §
14 ч °
|jg
О
н £ о
о
Щ
о о
п по
о о
И О о
О о
И О CJ
о о
И Я) о
А
50
0,4
1,48
0,48
1,48
0,61
1,37
0,41
1,06
0,41
70
0,6
1,56
0,58
1,55
0,72
1,37
0,53
1,Н
0,53
95
0,8
1,71
0,79
1,72
0,93
1,54
0,70
1,31
0,70
120
1,0
1,94
0,91
1,78
1,04
1,76
0,83
1,44
0,83
М
10
0,3
1,15
0,34
16
0,5



■—.
1,35
0,52
1,17
0,52
25
0,7
1,71
0,80
1,70
0,92
1,56
0,73
1,30
0,73
35
1,0
1,99
1,05
1,95
1,17
1,84
0,97
1,55
0,98
50
1,4
2,46
1,42
2,23
1,53
2,28
1,35
1,92
1,35
70
2,0
2,97
1,93
2,82
2,04
2,76
1,83
2,48
1,83
ПС
25
0,7
1,16
0,25
1,0
0,34
1,03
0,20
0,70
0,20
35
1,0
1,29
0,30
1,04
0,38
1,15
0,24
0,74
0,24
50
1,3
1,39
0,35
1,16
0,46
1,23
0,30
0,83
0,30
70
1,8
1,50
0,46


1,34
0,41


псо
4
0,3
0,91
0,15
(Ж)
5
0,5
0,82
0,17
6
0,7
0,81
0,20
Примечание. Стоимость ЛЭП 6—10 кв учтена без переходов. Стой-

мость переходов определяется дополнительно по табл. 10-7.
Таблица 10-7
Стоимость переходов ЛЭП 6—10 кв через препятствия
Наименование переходов
Стоимость

перехода без

стоимости

проводов,

тыс. руб.
Переходы через электрифицированные железные
дороги
0,16
Переходы через железные дороги
0,12
Переходы через ЛЭП до 10 кв и шоссе
0,04
Переходы через линии низкого напряжения и линии
0,035
СВЯЗИ • •••••••«•••••■•«•• « * •
--------------- page: 210 -----------
Таблица 10-8

Стоимость проводов на переходах ЛЭП 6—10 кв

через препятствия
Провода
Стоимость
Провода
Стоимость,

тыс. руб.
Наименование
Марка
тыс. руб.
Наименование
Марка
Сталеалюминиевые
провода
АС-35

АС-50

АС-70

АС-95

АС-120

АС-150
0,02
0,027
0,036
0,0555
0,0635
0,077
Медные провода
М-16
М-25
М-35
М-50
М-70
М-95
М-120
М-150
0,0285
0,043
0,060
0,086
0,119
0,160
0,204
0,254
-Алюминиевые провода
А-16

А-25

А-35

А-50

А-70

А-95

А-120

А-150
0,0075
0,011
0,015
0,021
0,0295
0,041
0,0495
0,0635
Стальные провода
ПС-25

ПС-35

ПС-50

ПС-70

ПСО-4

ПСО-5
0,006
0,009
0,014
0,020
0,003
0,0045
равной 70 “ечание- Длина переходного пролета для ЛЭП 6-10 кв принята
Таблица 10-9
Стоимость прокладки четырехпроводных воздушных линий

380/220 в, тыс. py6jкм
Провода
Опоры деревянные

с пасынками
Марка
Сечение фазных н нулевых
Общий
деревянжелезопроводов, мм%
вес, т
ными
бетонными
М
4Х 6
0,114
1,18
1,59
3X10+6
0,329
1,27
1,68
3X16+10
0,544
1,52
1,93
3X25+16
0,858
1,80
2,21
3X35+16
1,142
2,06
2,47
А
4X16
0.182
1,15
1,56
3X25+16
0,256
1,24
1,66
3X35+16
0,340
1,31
1,72
3X50+25
0,564
1,44
1,85
3X70+35
0,685
1,64
2,05
3X95+50
0,964
1,83
2,24
--------------- page: 211 -----------
Продолжение табл. 10-9
Провода
Опоры деревянные

с пасынками
Марка
Сеченне фазных и нулевых

проводов, ммя
Общий

вес, т
деревянными
железобетонными
псо
4ХПСО—4

ЗХПСО—5+ПСО—4
0,405
0,576
1,05
1,07
1,46
1,48
ПС
ЗХПС—25+ПСО—4

ЗХПС—35+ПСО—5

ЗХПС—50+ПС—25
0,706
1,08-
1,45
1,14
1,19
1,34
1,55
1,60
1,75
Таблица 10-10
Вес цветных металлов кабелей с медными жилами

с бумажной изоляцией
Вес медн, т
Кабели со свинцовой оболочкой
Кабели с алюминиевой

оболочкой
число жил
Вес свинца,
т
Вес алюминия.
т
Напряжение, кв
Напряжение, кв
до 1
3
6
10
до
1
3
6
5*
:
а?
к
К
3
4
л
>5
Я
• О)
х 3
трехжильные

я
*
• о;
S.*
трехжильные
D*
О)
О
О й

О, Л
ь и
Н
о $
=г я

си 3

н я
1,5
0,04
0,36
2,5
0,07
0,08
0,4
0,5
4
0,1
0,15
0,45
0,5
6
0,16
0,2
0,5
0,55
0,7


0,13
0,14
0,15

10
0,3
0,3
0,5
0,7
0,71
1,0
1,4
0,14
0,15
0,17
0,25
16
0,4
0,5
0,6
0,8
0,8
1,2
1,5
0,16
0,17
0,21
0,26
25
0,7
0,8
0,8
1,0
1,0
1,5
1,8
0,17
0,21
0,23
0,27
35
0,9
1,1
1,0
1,1
1,2
1,6
2,1
0,21
0,23
0,26
0,29
50
1,3
1,5
1,2
1,3
1,5
1,8
2,4
0,26
0,30
0,30
0,34
70
1,9
2,2
1,4
1,6
1,7
2,1
2,7
0,30
0,32
0,32
0,38
95
2,5
2,9
1,7
1,9
1,9
2,5
3,0
0,34
0,37
0,35

120
3,2
3,6
1.9
2,4
2,2
2,8
3,3
0,38
0,45


150
4,0
4,6
2,4
2,8
2,7
■3,2
3,8




185
4,9
5,5
2,8
3,3
3,0
3,7
4,2




240
6,3

3,3

3,6
4,2
5,0




--------------- page: 212 -----------
Вес цветных металлов кабелей с алюминиевыми жилами

и бумажной изоляцией
Вес алюминия, т
Кабели в свинцовой

оболочке
Кабели в алюминиевой

оболочке
число жил
Вес
свинца, т
Вес алюминия,
т
Напряжение, к в
Напряжение, кв
до 1
3
6
10
до 1
3
6
=i
3
4
Сечение,
ч
к
*
Сх, д
IH а
й|

о,»

ГГ vQ

Л с;
п
трехжильные
*5
к
*
о 2

сх £

н к
“ 1

СХ к

«
£ СЗ
f- и

<и 5
U' Й
трехжиль-
ные
6
10
16
25
35
50
70
98
120
150
185
240
0,05
0,08
0,13
0,2
0,3
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,5
1,9
0,16
0,1
0,15
0,25
0,35
0,5
0,7
0,9
1,1
1,4
1,7
0,5
0,5
0,6
0,8
1,0
1,2
1.4
1.7

1,9
2.4
2.8

3,3
0,54
0,7
0,8
1,0
1,1
1.3

1,6

1,9
2.4

2,8

3,3
0,7
0,71
0,8
1,0
1,2
1.5
1.7

1,9

2,2
2.7

3,0
3.6
1,0
1,2
1.5
1.6

1,8

2,1

2,5

2,8
3.2

3,7
4.2
1.4
1.5

1,8

2,1

2,4
2.7
3.0

3,3
3.8

4,2
5.0
0,15

0,25

0,3

0,4

0,5

0,7

0,9

1,1

1,3
0,2
0,25
0,35
0,4
0,55
0,75
1,0
1,3
1,5
0,2
0,25
0,35
0,4
0,55
0,7
0,95
1,1
0,35
0,4
0,5.
0,6
0,8
1,1
Т а б л и ца 10-12
Стоимость внутренней установки трехфазных

трансформаторов до 10 кв
Стоимость, тыс. руб.
Номинальная мощность, ква
электрической
части
строительной
части
всего
Сухие трансформаторы
100
1,19
0,3
1,49
180
1,63
0,4
2,03
320
2,09
0,4
2,49
560
3,14
0,56
3,70
750
3,91
0,65
4,56
--------------- page: 213 -----------
Продолжение табл. 10-12
Стоимость, тыс. руб.
Номинальная мощность, ква
электрической
строительной
всего
части
части
Масляные трансформаторы
20
0,27
0,3
0,57
50
0,32
0,3
0,62
100
0,51
0,3
0,81
180
0,63
0,4
1,03
320
0,77
0,4
1.17
560
1,26
0,67
1,93
750
1,69
0,95
2,64
1 000
2,10
0,95
3,05
1 800
3,34
1,13
4,47
3 200
4,28
2,25
6,53
5 600
5,95
3,05
9,00
Примечания: 1. В стоимости электрической части для трансформаторов 560—1 800 ква учтена стоимость разъединителя со стороны низкого напряжения.
2. При установке со стороны высокого напряжения разъединителя стоимость электрической части увеличивается на 0,05 тыс. руб. и при установке

выключателя нагрузки — на 0,13 тыс. руб.
Таблица 10-13
Стоимость наружной установки трехфазных

трансформаторов до 10 кз
Номинальная мощность, ква
Стоимость, тыс. руб.
электрической
части
строительной
части
всего
100
0,74
0,09
0,83
180
0,86
0,09
0,95
320
1,00
0,09
1,09
560
1,45
0,11
1,56
750
1,91
0,13
2,04
1 000
2,33
0,13
2,46
1800
3,63
0,20
.3,83
3 200
4,46
0,25
4,71
5600
6,14
0,30
6,44
Примечания: 1. Установка трансформатора принята у стены здания.

2. В стоимости электрической части для трансформаторов 560—1 800 ква

учтена стоимость разъединителя со стороны низкого напряжения.
--------------- page: 214 -----------
а блица 10-14
Стоимость комплектных трансформаторных мачтовых

киосков и распределительного пункта до 10 кв
Стоимость, тыс. руб.
Наименование
электрической
части
строительной части
всего
Комплектные трансформаторные

подстанции (КТП)
Один масляный трансформатор 180 ква
1,62
0,25
1,87
То же, 320 ква
1,76
0,25
2,01
То же, 560 ква
3,00
0,37
3,37
Мачтовые киоски
Один трансформатор 50 ква
0,81
0,25
1,06
То же, 100 ква
0,89
0,25
1,14
Разъединительный пункт на 6 кв . . .
0,13
0,10
0,23
Примечания: 1. КТП с трансформаторами 180—320 ква имеют

РУ—10 к в на 3 линии (одной для трансформатора и двух с разъединителями)

камеры трансформатора и щит низкого напряжения на 7 линий. КТП с трансформатором 560 ква имеет дополнительную ячейку с трансформатором напряжения.
2. Для разъединительного пункта учтена стоимость разъединителя,

железобетонной опоры, их установки и ошиновки.
Таблица 10-15
Стоимость закрытых распределительных устройств

до 10 кв с одной системой шин (КСО, КРУ)
Стоимость, тыс.
руб.
Наименование
электрической
части
строительной части
всего
Распределительные устройства типа КСО
Масляный выключатель ВМГ-10 с приводом:
ПРБА
0,75
0,28
1,03
ПГМ-10
0,97
0,28
1,25
ПС-10
0,79
0,28
1,07
Выключатель нагрузки ВНП-16 ....
0,34
0,28
0,62
Вставка секционного разъединителя . .
0,18
0,28
0,46
Ввод с разъединителем
0,30
0,28
0,58
Разъединитель с предохранителями . .
0,30
0,28
0,58
Трансформатор напряжения НТМИ-10 .
0,46
0,28
0,74
Трансформатор напряжения НТМК-10 .
0,43
0,28
0,71
Разрядники РВП . . .
0,33
0,28
0.61
Резервная камера с разъединителем . .
0,27
0,28
0,55
--------------- page: 215 -----------
Продолжение табл. 10-15
Стоимость, тыс.
руб.
Наименование
электрической
части
строительной части
всего
Комплектные распределительные устройства типа
КРУ
Масляный выключатель ВМГ-10 с приводом ПРБА
1,18
0,30
1,48
ПГМ-10
1,51
0,30
1,81
ПС-10
1,32
0,30
1,62
Вводы с разъединителем
0,73
0,3
1,03
Трансформатор напряжения НТМИ-10 .
0,96
0,3
1,26
Трансформатор напряжения НТМК-10 .
0,91
0,3
1,21
Предохранители высокого напряжения
0,74
0,3
1,04
Разрядники РВП
0,71
0,3
1,01
Ввод с выключателем МГТ-10 с приводом ПЭ-2
3,29
0,3
3,59
Примечания: 1. Стоимость для камер типа КСО дана для камеры

типа КСО-2. Для камеры типа КСО-3 стоимость электрической части умень-

шается иа 0,015 тыс. руб.
2.
перегрузки, земляной защиты и измерительных приборов стоимость электрической части увеличивается на 0,2 тыс. руб.
3.
электрической части увеличивается на 0,25 тыс. руб.
Таблица 10-16
Стоимость открытых распределительных устройств

до 10 кз с одной системой шин (КРН, КРУН)
Стоимость, тыс. руб.
Наименование
электрической
части
строительной части
всего
Комплектные распределительные устройства типа КРН-10
Масляный выключатель ВМБ-10 с приводом:
ПРА-10
1,09
0,04
1,13
ПГМ-10
1,19
0,04
1,23
Ячейка с разъединителе^ и предохранителями
0,71
0,04
0,75
Ячейка секционного разъединителя . .
0,69
0,04
0,73
Ячейка с трансформатором напряжения,
предохранителями и разрядниками . .
0,94
0,04
0,98
Ячейка с силовым трансформатором
типа ТМ-20
1,15
0,04
1,19
--------------- page: 216 -----------
Продолжение табл. 10-16
Стоимость, тыс.
руб.
Наименование
электрической
части
строительной части
всего
Комплектные распределительные устройства типа КРУП-10
Ячейка ввода с ВМГ-133 (ПГМ-10) . . .
Ячейка отходящей линии с ВМГ-133
(ПГМ-10)
Ячейка трансформатора напряжения

с предохранителями и разрядниками

Ячейка конденсаторной батареи . .
Ячейка с силовым трансформатором

ТМ-20
1,20
0,04
1,24
1.14
0,04
1,18
0,81
0,04
0,85
1,09
0,04
1,13
0,87
0,04
0,91
Затраты при работе старой установки
Зсц — Ссц-ЬршКа:-
Затраты после проведения ремонта или модернизации
Зр = Ср+Рн(/(сТ+^р).
Затраты после замены старой установки новой
Зн=сн+рн(/(сТ+Кн—Кл),
где С ст. СР> Сн — годовые эксплуатационные расходы соответствующих вариантов;
Ка—восстановительная стоимость неизношенной части

■старой установки;
Кр, Кш — дополнительные капитальные вложения соответствующих вариантов;
Кл — ликвидная стоимость.
Если 'затраты, определенные по (10-9) или (10-10) будут меньше затрат по (10-8), то проведение того илн иного мероприятия

следует считать экономически целесообразным.
Существует несколько методов определения стоимости потерь

электроэнергии при технико-экономических сравнениях.
1.
ГПИ «Электропроект», стоимость потерь электроэнергии определяется по действующем двухстав очным тарифным ставкам на электроэнергию:
Сэ=|(<х+рт)ЛР6,
где а — основная ставка двухставочного тарифа оо максимуму нагрузки, руб/квт;
Р — дополнительная ставка двухставочного тарифа с оплатой

за электроэнергию, руб/квт ■ ч\
Т — число часов максимальных потерь, ч;
АР б—максимальные 'потери мощности, квт,:
--------------- page: 217 -----------
2.
электроснабжении городов», .разработанной проектным институтом

Гипрокоммунэнерго (проект 1963 г.), стоимость потерь электроэнергии определяется по 'формуле
Сэ=|б(а+Рт).ДР6,
где >5 — коэффициент, учитывающий звено электрической сети, для

которого нроиз,водится расчет:

для сетей МО кв и выше 6=1;

для сетей 6—35 кв >6= 1,15;

для сетей низкого напряжения 6=1,3;

а—удельные расчетные затраты, обуьшвленяые расширением

электростанций и сетей 220—500 кв для компенсации потерь мощности, руб/квт:
РаКъ'.КрКс .и (К(у; ~Ь-Кс)(10-13)
Р — .удельные .расчетные затраты «а расширение топливной базы для выработки дополнительной энергии, компенсирующей потери энергии и себестомость вырабатываемой энергии и передачи ее .по сетям 2-20—600 кв энергосистемы,

руб/квт ■ Ч;
Р==Рн/’Ст.т^с "НРст + Рс*
В двух последних формулах:
Км — коэффициент попадания расчетной (нагрузки проектируемого объекта в -максимум энергосистемы (принимается

в зависимости от графиков нагрузки и энергосистемы,

(п-ри совпадении максимумов /См = 1);
Kp — коэффициент, учитывающий резерв мощности в системе

(■рекомендуется принимать /Ср—1,1);
Кс.ш — коэффициент, учитывающий увеличение .установленной

мощности электростанции для литания собственных нужд

(рекомендуется принимать /Сс.н=1,07);
АР о — максимальные потери мощности (на рассматриваемый

год) в проектируемой линии или подстанции, кет;
Лет — удельные затраты 'на строительство электростанций,

руб/кет-,
Кс — удельные затраты -на строительство сетей, руб/квт;
Кт.т—удельные капитальные вложения в топливную базу и

транспорт топлива, руб/т. у. т;
Ьс—удельный расход топлива в энергосистеме, т. у. т/квт - ч;

Рст—средняя в энергосистеме себестоимость энергии, отпущенной с шии новых конденсационных электростанций,

руб/квт ■ ч\
Рс—средняя себестоимость передачи энергии в энергосистеме

по электрическим сетям 220 кв и более высокого напряжения, руб/квт • ч.
Значение перечисленных величин для 'равличных частей единой

высоковольтной сети (ЕВС) СССР и трех различных периодов развития даны в табл. 10-17, составленной по данным Теплоэлектро-

проекта.
--------------- page: 218 -----------
Таблица 10-17-
Значения величин, входящих в формулу для определения стоимости годовых потерь

электроэнергии для трех уровней развития единой высоковольтной сети СССР.

Районы единой высоковольтной сети СССР
Коэффициент
Единица
измерения
Центральный, Северо-Западный, Средне-

Волжский, Уральский и Южный
Средняя Азия, Северный Казахстан

и Центральная Сибирь
1959—1965
1966-1970
1971-1980
1959—1965
1966—1970
1971—1980
/Сет
руб 1 кет
82
72
62
82
72
62
Ко
руб/кет
20
20
25
33
28
25
Кч.т
руб/т. у. т.
27
27
28
16
13
12
Ьс
т. у. т/кет-ч
425-10"6
310-10-'
зоо-ю-6
425-Ю"6
310- ю-6
зоо-ю-6
Рст
руб [кет-ч
5,5-Ю-6
3.6.10-3
з-ю-3
2,8-Ю-3
2-10-3
1,5-Ю-3
Рс
руб j кет -ч
0,4-Ю-3
о,з-ю-а
0,3-Ю-3
0,4-Ю-3
0,3-Ю-3
0,3-Ю-3
- а
руб (кет
15,1
13,8
12,9
17,0
14,8
12,9
р
руб [квт-ч
7,3-Ю"3
4,9-10-*
4,4-Ю"3
4,1-Ю-3
2,8-Ю-3
2,3-Ю-3
--------------- page: 219 -----------
Для изолированных систем, не "Присоединенных на расчетном

уровне к ЕВС, рекомендуется брать значения а и (3 по проектным

данным для наиболее экономичной -станции, намечаем-ой -к сооружению в системе «а рассматриваемую .перспективу. .Прн отсутствии

конкретных даиных для систем -средней мощности разрешается принимать на перспективу а=Т5 руб/кет, р=в • >10—3 руб)кет • ч.
При технико-экономических сравнениях стоимости потерь электроэнергии различных лет должны 'быть приведены к расчетному

начальному -году то формуле
С'в — ^эо + Е _j_ р^у ,
где Сэо — стоимость потерь электроэнергии в 1-й год эксплуатации;
ДСЭ< = Cst—Cp(<_i) — прирост стоимости потерь за год.
3.
ставляет небольшую долю -общих годовых расчетных затрат, стоимость потерь может быть определена с достаточным приближением

по формуле:
Сэ=рдл,
где АЛ—годовые потери электроэнергии, кет • ч;
{5—стоимость электроэнергии с учетом расходов на передачу

по одноставочному тарифу, руб /кет • ч (усредненная стоимость электроэнергии для различных районов СССР, приведенная к одноставочному -тарифу, -указана в табл. 10-18).
Пример 10-1. Требуется сравнить экономичность двух вариантов

линий электропередачи, отличающихся капитальными вложениями

■и эксплуатационными издержками.
Капитальные вложения в первом варианте равны 10 тыс. руб.,

а годовые эксплуатационные издержки, подсчитанные с учетом

амортизационных отчислений,— 1 тыс. руб. в год.
Капитальные вложения во втором варианте равны 7 тыс. руб.,

а годовые эксплуатационные издержки 1,5 тыс. руб. в год.
Нормативный срок окупаемости 8 лет (нормативный коэффициент 12,5%).
Реше.н'ие. По (10-2} определяется срок окупаемости:
10 — 7
Г = т^=6 лет-
Сравнение полученного срока окупаемости с нормативным указывает «а экономичность первого -варианта. Тот же результат получается м -прн 'использовании общей формулы (10-1).
Расчетные затраты первого варианта:
3i= 1+0,125 • 10=2,25 -тыс. руб.
Расчетные затраты второго варианта:
32=1,5+0,125 • 7=2,375 тьш. руб.
Пример 10-2. Требуется сравнить по величине капитальных вложений 'два варианта строительства объекта. По -первому варианту

строительство объекта полностью выполняется в первый год при
--------------- page: 220 -----------
Таблица 10-18
Стоимость электроэнергии, определенная по одноставочным

средним тарифам
Территориальный
район
Части территории СССР, отнесенные к данному

территориальному району
Стоимость
электроэнергий»
КОП1КвГП‘Ч
1
Области: Брянская, Великолуцкая, Владимирская, Калининская, Калужская, Московская, Рязанская, Смоленская, Тульская

Области: Калининградская, Ленинград2,1
2
2,4
3
ская, Новгородская
ССР: Латвийская, Литовская, Эстонская,
4,1
4
Белорусская
ССР: Молдавская и Украинская (без
1,4
5
Крымской области)
Области: Архангельская (южнее Поляр2,4
6
ного круга), Карельская АССР (южнее Полярного круга), Коми АССР
Области: Арзамасская, Горьковская,
2,3
7
Ивановская, Кировская, Костромская, Ярославская; АССР: Марийская, Мордовская,

Татарская, Удмуртская, Чувашская
Области: Белгородская, Воронежская,
2,2
8
Курская, Липецкая, Орловская, Пензенская,

Тамбовская
Области: Астраханская, Куйбышевская,
1,8
9
Саратовская, Волгоградская, Ульяновская

Области: Грозненская, Каменская, Крым1,5
10
ская, Ростовская; края: Краснодарский и

Ставропольский; АССР: Дагестанская, Кабардинская, Северо-Осетинская
ССР: Азербайджанская, Армянская и
1,6
И
Грузинская
Области: Пермская и Свердловская
2,0
12
Области: Курганская, Челябинская,
2,0
13
Оренбургская, Башкирская АССР
Области: Актюбикская, Гурьевская, За2,4
14
падно-Казахстанская
Области: Карагандинская, Кокчетавская,
3,1
15
Кустанайская, Северо-Казахстанская, Целинный край
Области: Алма-Атинская, Восточно-Ка2,1
16
захстанская, Павлодарская, Семипалатинская, Талды-Курганская
Области: Джамбульская, Кзыл-Ордин-
1,8
17
ская, Южно-Казахстанская
ССР: Киргизская, Таджикская, Туркмен1,8
ская, Узбекская
--------------- page: 221 -----------
Продолжение табл. 10-18
ТерриЧасти территории СССР, отнесенные к данному
Стоимость
ториальэлектроный
территориальному району
энергии,
район
кощквт-ч
18
Алтайский край: области: Кемеровская,

Новосибирская, Омская, Томская (южнее

60-й параллели), Тюменская (южнее 60-й

параллели)
1,5
19
Бурятская АССР; Иркутская область

(южнее 60-й параллели), Тувинская АССР;

Краснодарский край (южнее 60-й параллели)
2,7
20
Области: Амурская и Читинская; края:

Приморский и Хабаровский (южнее 55-й

параллели и без Камчатки)
3,1
капитальных вложениях 15 ООО -руб. По второму .варианту строительство .объекта выполняется в две очереди: в .первый гад строительства капитальные вложения составляют 9 ООО руб., и через три года

осуществляется вторая очередь строительства с капитальными вложениями 7 500 руб
Решение. При сравнении вариантов капитальные вложения

второй очереди строительства должны быть приведены к ■начальному году строительства по формуле (10-7)'.
По условию .примера -£=3, и величина приведенных капитальных вложений для .второго варианта получается равной
7
К' =9 000 + j-yggr = 14 270 руб.
Второй вариант оказывается более экономичным, несмотря на

то, что его сметная стоимость на 1 500 руб. больше сметной стоимости строительства по «первому варианту.
Пример 10-3. Цех промышленного предприятия 1 рассчитан на

максимальную (нагрузку 180 ква при 380/220 в н cos ср=0,8

(рис. 10-1). На расстоянии 220 м от цеха расположена мастерская2

с максимальной нагрузкой 80 кет при 380/220 в и cos ф=0,8. Произвести технико-экономическое сравнение двух вариантов ее электроснабжения.
Вариант 1. В ТП цеха устанавливается трансформатор

320 ква, 6/0, 4/0,23 кв и нагрузка мастерской получает питание по

четырехжильному кабелю 3 ААБ 3X70+1X25 мм2 от распределительного щита 380/220 в цеха.
Вариант 2. Для электроснабжения мастерской предусматривается сооружение собственной ТП с трансформатором 100 ква,

включаемого в кабель 6 кв 4, который прокладывается рядом с мастерской для питания других объектов предприятия. В ТП цеха

устанавливается трансформатор 180 ква, рассчитднньШ щ обслуживание только нагрузки самого цеха.
--------------- page: 222 -----------
Стоимость присоединения ТП мастерской к кабельной линии
6
тарифу 2,1 коп/кет-ч.
Годовое число часов включения трансформаторов: для цеха

fT=8 ООО ч и для мастерской <т=4 500 ч.
Число часов максимальных потерь для цеха завода и для мастерской Г=2 ООО ч.

1
1
Г
а—
1
Рис. 10-1. Схема расположения ТП к примеру 10-3.
Изменением «потерь электроэнергии в кабеле 6 кв при присоединении к нему ТП мастерской можно в .раочете пренебречь ввиду их

небольшой величины.
Решение. Определяем для каждого из вариантов раочетные

затраты.
В а .р и а я т 1. Капитальные вложения,.
Стоимость (прокладки 220 м кабеля ААБ 3X70+1X25 мм2

(табл. 10-3) и рытья траншеи для одного кабеля в грунте II категории (табл. 10-5):
/(„=(2 030+1 410)0,22=756 .руб.
Стоимость установки трансформатора 320 ква (табл. 10-12)
/(т= 1 170 руб.
Общие капитальные затраты
/(i=756+l 170=1 926 руб.
Суммарные годовые отчисления от основных капитальных вложений (табл. 10-2) для кабеля рк=0,175 и для трансформатора

рт=0,228.
Потери мощности в кабеле 3X70+1X25 мФ находим из (9-1}

при помощи табл. 9-1:
f 80 у
ДГ= (g—gj -0,22 = 2 200 ква2-км,
ю-* „
а3 = Q-ggj-= 6,93-10-3 кв~2.
Активное сопротивление кабеля по табл. (5-1)
/•=0,46 ом/км.
Потери мощности в кабеле при максимальной нагрузке

ДРб =6,93 • Ц)-3 • 2 200 • 0,46=7,03 кдт,
--------------- page: 223 -----------
Годовые потери электроэнергии в 'кабеле получаем по (9-7):
АЛ к = 7,03 • 2 000= 14 060 кет -ч.
Потери электроэнергии ® трансформаторе 320 ква находим по

(9-8). Из табл. (9-2) 1»меем потери холостого хода трансформатора 320 ква, 6/0,4/0,23 кв: ДРС = 1,6 кет и потери в обмотках при

номинальной нагрузке: АРм.н=6,07 кет. По условию число часов

работы трансформатора цеха =8 000 ч. Коэффициент загрузки

трансформатора по (9-5)
180+ 100

Р — 320 °’ 75‘
■Потери электроэнергии <в трансформаторе
АЛТ= 1,6 • 8 000 +6,07 • 0,875г • 2 000 = 22 100 кет ■ ч.
Суммарные потери электроэнергии в -кабеле и в трансформаторе
АЛ i=14 060+22 100 = 36 160 квт-ч.
По заданию стоимость электроэнергии равна:
|3=2,1 ■ 10-а руб/кет - ч.
По (10-16) и (10-6) определяем расчетные затраты для варианта 1.
3i=2,l • 10-2-36 160 + 0,175 - 756 + 0,228-1 170=1 160 руб.

Вариант 2. Капитальные вложения.
Стоимость прокладки кабельной линии для присоединения ТП

мастерской:
Кк=50 руб.
Стоимость 'установки трансформаторов 180 ква « 100 ква:
/Сх = 1 030 + 810=1 840 руб.
Общие капитальные затраты:
/<2=50 + 1 840=1 890 руб.
Коэффициенты загрузки трансформаторов (3=1.
Определяем потери электроэнергии в трансформаторе 180 ква:
ЛЛц=1 -8 000+ 4- 12-2 000=16 000 квт-ч
и в трансформаторе 100 ква:
ДЛт2=0,6 • 4 500+2,4 • I2 • 2 000 = 7 500 кет ■ ч.
Общие потери
ЛЛ2=16 000+7 500=23 500 квт-ч.
Расчетные затраты для варианта 2
32=2,1 • 10-2-23500+0,175• 50+0,228■ 1 840=924 руб.
--------------- page: 224 -----------
Сравнение расчетных затрат по первому и второму вариантам

показывает, что второй вариант шрещпонтетельнее -и на мем следует

остановиться.
Пример 10-4. Определить стоимость потерь электроэнергии в сети 6 кв за год для 1 кет максимальных потерь при числе часов

максимальных потерь Т=1600 ч для следующих вариантов.
1.
за 1 кет максимальных потерь а=16,8 руб.;
за 1 квт-ч электроэнергии Р=1 • 0,5 • 10~2 руб.
2.
1965 г. для Центрального района СССР.
3.
за 1 квт-ч потерь электроэнергии Р=(2Д ■ 10~2 руб.
Решение. 1. Стоимость годовых потерь электроэнергии на
1
Сэ= 16,8+1,05-10-2 -1 600=33,6 руб.
2.
ния а и Р на 1965 г.
а=15,1 руб/кет и Р=7,3 • 10_3 рубJкет • ч

Для сети 6 кв
6=1,15.
По (10-12) определяем стоимость потерь:
С3= 1,15(15,1 +7,3 • 10-3 • 1 600) =30,8 руб.
3.
лучается равной
Св—2,1 ■ 10-2 • I 600=33,6 руб.
--------------- page: 225 -----------
ЛИТЕРАТУРА
1.
2.
ти и системы, Госэнергоиздат, 1960.
3.
и сети сельскохозяйственного .назначения, Сельхозгие, 1958.
4.
дат, 1959.
5.
с учетом регулирующих устройств, Изд. МКХ РСФСР, 1957,
6.
приятий, Госэнергоиздат, 1961.
7.
Электрические кабели, провода м шнуры. Справочник, Госэяергоиз-

дат, 1958.
8.
ных линий электропередачи, Изд. MiKX .РСФСР, 1958.
9.
расчетов в энергетике, «Промышленная энергетика», № 2, 1960.
10.
ческих нагрузок промышленных предприятий, Госэнергоиздат, 1962.
11.
тей. Внутриквартальные электрические кеги напряжением до 1 ООО в

в городах и поселках городского типа, Государственное издательство по строительству, архитектуре и строительным материалам,

1961.
12.
м а н А. Я-, М а л о в В. С., Рапопорт М. И, Федотов И. М.,

Хомяков М. В., Царев М. И., Справочник то электрическим

сетям высокого напряжения, Госэнергоиздат, 1962.
13.
Электроснабжение, под общей редакцией А. А. Федюрюва (главный

редактор). Г. В. Сербиновсжого и Я- М. Большама, Госэиергоиз-

дат, 1961.
14.
ческих промышленных установок, Тяжпромэлектропроект, 1963,

№ 1. Дополнения к разъяснениям к «Временным руководящим указаниям по 'определению электрических нагрузок промышленных

предприятий».
15.
нителями в электросетях до 1 ООО в, Госэнергоиздат, 1959.
16.
водников занулении, «Промышленная энергетика», 1963, № 1.
17.
соба проводки в осветительных сетях, Тяжпромэлектропроект, «Инструктивные указания по проектированию электротехнических промышленных установок», 1963, № 7,