Главная » Статьи » Бетон, железобетон » Влияние структуры бетона на критическое значение коэффициента интенсивности напряжений
Статьи
Влияние структуры бетона на критическое значение коэффициента интенсивности напряжений
Хотите получать свежие статьи на свою почту?
Все свежие статьи публикуются в электронном журнале ВесьБетон.
Подписка на журнал бесплатная, процедура подписки занимает одну минуту! Подписаться!
Журнал «ВесьБетон» — всегда свежая и профессиональная информация о производстве и применению бетонов и других строительных материалов, добавках, оборудовании и многом другом.
Особенности журнала ВесьБетон:
Публикуются статьи и книги о производстве и применении строительных материалов, добавок.
Тираж более 10 500 профессиональных строителей.
Подписаны только строители, технологи и производители, так как публикуется только профессиональная информация.
Выходит 2 раза в месяц.
Честный тираж! Журнал распространяется через независимый канал Subscribe.ru
К
методам определения параметров трещиностойкости бетона относятся все
экспериментальные методы по определению характеристик трещиностойкости —
силовых, деформационных и энергетических. В частности, к силовым
характеристикам относятся критический коэффициент интенсивности напряжения Ки критическое
напряжение в нетто-сечении [2].
Один
из наиболее распространенных способов определения К— испытание балки с
надрезом на изгиб. При этом Копределяется
зависимостью
К=, (1)
где
— предел прочности
материала на растяжение при изгибе,
— величина,
характеризующая чувствительность материала к надрезу,
.
Чувствительность
бетона к надрезу подробно исследована в работе [3]. Ниже приводятся результаты
исследования влияния макроструктуры на критическое значение коэффициента
интенсивности напряжений.
Результаты
экспериментальных определений значений К() при различных длинах начальной трещины и варьировании состава
бетона приведены в табл. 1 [1].
Ц:П:Щ
1:0:0
1:0,5:0
1:1:1
1:2:0
1:4:0
1:0,5:0,5
1:0,5:1,1
1:0,5:2
1:2:2
1:2:3
1:2:4
1/8
43
28
57
46
47
57
46
47
62
63
65
57
76
69
90
89
89
91
85
86
2/8
38
36
66
68
70
84
75
71
77
45
40
58
78
69
90
74
91
83
86
78
76
90
91
93
78
77
85
89
43
83
86
3/8
46
41
37
81
88
71
76
81
69
86
71
72
80
76
4/8
47
54
18
74
72
77
02
98
94
69
53
77
37
26
21
82
71
02
79
69
71
89
73
78
82
79
71
70
80
90
65
66
98
Таблица 1. Значения 102 К1c. МПа. м1/2 при
различных длинах начальной трещины
Для
регрессионного анализа зависимости К() при различных составах бетона воспользуемся методом
наименьших квадратов. В качестве регрессии принята простая линейная зависимость
вида y=ax+b. Коэффициенты а и bнаходим по
формулам:
, (2)
. (3)
Коэффициент
корреляции rравен:
(4)
Результаты
исследований корреляционной зависимости К() для различных составов бетона приведены в табл. 2.
№ состава
Ц:П:Щ
Уравнение регрессии
1
1:0:0
К= 0,128 + 0,344;
r = 0,18 < 0,31)
2
1:0,5:0
К= 0,0,592 + 0,468;
r = 0,854 > 0,72)
3
1:1:0
К= 1,219 + 0,391;
r = 0,94 > 0,7
4
1:2:0
К= 0,102 + 0,663;
r = 0,187 < 0,3
5
1:4:0
К= –0,787 + 0,673;
r = 0,808 > 0,7
6
1:0,5:0,5
К= 0,24 + 0,73;
r = 0,265 < 0,3
7
1:0,5:1
К= 0,104 + 0,705;
r = 0,175 < 0,3
8
1:4:0
К= –0198 + 0,896;
r = 0,502 > 0,53)
9
1:2:2
К= –024 + 0,87;
r = 0,672 > 0,5
10
1:2:3
К= –0237 + 0,891;
r = 0,494 ? 0,5
11
1:2:4
К= 0,227 + 0,65;
r = 0,158 < 0,3
Таблица 2
Примечания:
1) Слабая степень тесноты связи.
2) Cильная степень
тесноты связи.
3) Заметная степень тесноты связи.
Как
видно из полученных уравнений регрессии, изменение параметров а и bв
них в значительной степени зависит от состава бетона. С увеличением содержания
песка сначала значения Кувеличиваются пропорционально , а для состава 1:4:0 резко
уменьшается при увеличении (рис. 1).
Аналогичная
картина наблюдается и при изменении содержания щебня.
Рис. 1. Зависимость критического
значения коэффициента интенсивности напряжений Кот начальной длины трещины для различных составов бетона
(Ц:П:Щ)
Литература:
1. Зайцев
Ю. В. и др. Разработка приложений к нормативному документу «Трещиностойкость
гидротехнического бетона». — М., 1989.
2. Зайцев
Ю. В. Моделирование деформаций и прочности бетона методами механики разрушения.
— М., Стройиздат, 1982.
3. Ковлер
К. Л. Прогнозирование развития силовых трещин в несущих стеновых конструкциях
крупнопанельных зданий: Диссертация к. т. н. — М.: ВЗИСИ, 1985.
Администрация не несет ответственности за содержание информации оставленной третьими лицами.
При перепечатке и использовании информации, ссылка на www.allBeton.ru обязательна на сетевых ресурсах ссылка должна быть активной.
и критическое
напряжение в нетто-сечении 
[2].
, (1)
— предел прочности
материала на растяжение при изгибе,
— величина,
характеризующая чувствительность материала к надрезу,
.
) при различных длинах начальной трещины 
. (3)
(4)
